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, 最新更新时间 , doi: 10.11899/zzfy2025-0066
摘要
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摘要:
本文以北川王家岩南侧沈家包抗滑桩加固工程为背景，通过现场低应变测试、混凝土强度测试、FLAC3D数值模拟及拟静力理论计算，系统研究了强震作用下抗滑桩加固边坡的动力响应规律。结果表明：（1）低应变反射波检测显示桩身完整，结合数值模拟验证，抗滑桩在汶川地震（峰值加速度1.0g）作用下未发生破坏；（2）边坡动力响应特征显著，坡面及竖向测线的峰值加速度（PGA）放大系数随坡高增加而增大，但抗滑桩可抑制PGA放大效应，未支护边坡坡脚最大水平位移达0.97 m，支护后降幅达89%；（3）抗滑桩内力分布特征显示，桩身剪力与弯矩峰值位于滑面附近，地震作用下桩顶位移9.78 cm满足规范容许限值；（4）参数敏感性分析表明，桩长16 m、间距6.75 m为最优抗震设计参数；（5）拟静力法与数值模拟结果趋势一致，但前者计算的桩身剪力与弯矩分别偏低2.93%和5.87%，建议抗震设计时安全系数取1.2以上。研究揭示了抗滑桩在强震作用下的动力响应机理，为高烈度区边坡抗震设计提供了理论与技术支撑。
本文以北川王家岩南侧沈家包抗滑桩加固工程为背景，通过现场低应变测试、混凝土强度测试、FLAC3D数值模拟及拟静力理论计算，系统研究了强震作用下抗滑桩加固边坡的动力响应规律。结果表明：（1）低应变反射波检测显示桩身完整，结合数值模拟验证，抗滑桩在汶川地震（峰值加速度1.0g）作用下未发生破坏；（2）边坡动力响应特征显著，坡面及竖向测线的峰值加速度（PGA）放大系数随坡高增加而增大，但抗滑桩可抑制PGA放大效应，未支护边坡坡脚最大水平位移达0.97 m，支护后降幅达89%；（3）抗滑桩内力分布特征显示，桩身剪力与弯矩峰值位于滑面附近，地震作用下桩顶位移9.78 cm满足规范容许限值；（4）参数敏感性分析表明，桩长16 m、间距6.75 m为最优抗震设计参数；（5）拟静力法与数值模拟结果趋势一致，但前者计算的桩身剪力与弯矩分别偏低2.93%和5.87%，建议抗震设计时安全系数取1.2以上。研究揭示了抗滑桩在强震作用下的动力响应机理，为高烈度区边坡抗震设计提供了理论与技术支撑。
, 最新更新时间 , doi: 10.11899/zzfy20250061
摘要:
针对地震引起的地基土变形失效导致的桩-土脱空及桩基产生较大侧向变形问题，使用环境友好的新型绿色材料木质素对黄土工程场地的地基土进行加固，基于室内试验和数值模拟，考虑桩-土相互作用和改良黄土的加固深度，对木质素加固黄土工程场地的桩基抗震性能进行了研究。结果表明：①木质素改良土的深度h对桩-土相互作用体系的一阶自振频率影响不大，但对二阶频率的影响很大，在h>2m后，体系的二阶频率明显增大。②地震时间历程中，桩底处最大轴力最小，而桩中处最大轴力最大，并随着h的增大，轴力最大值增大。最大弯矩的最大值均出现在距桩底1/4桩长处，且随h的增大整体上呈减小趋势。③h的增加对桩身位移的减少有积极的影响，随h增大桩身位移整体呈减小模式，h=12 m时的桩头位移仅为h=0 m的27%。④桩身侧摩阻力会在土层分界面处有突变，加固土层为桩-土相互作用提供了较大的贡献，加大了桩周土对桩基的支撑，h=4 m时桩周土对桩基的整体支撑最强。⑤改良深度超过1 m即可将桩基的抗震性能从Ⅱ改善至Ⅰ；综合考虑桩身震后的损伤、位移及地基土加固的经济性，可认为针对本文模型，最优加固深度为4 m。相关结论可为类似桥梁桩基加固的抗震性能提供参考。
