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, 最新更新时间 , doi: 10.11899/zzfy20240264
摘要
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摘要:
岷漳地震强地震动加速度峰值较小，然而震害却相对严重，局部黄土场地震害及地震动放大效应显著。基于岷漳地震强地震动记录，开展幅值、频谱和持时三要素特征分析，探讨震中距、场地类别、土层条件等对地震动特征参数的影响规律，从地震动特征角度分析此次地震震害相对较重的原因及对震害的潜在影响。结果表明：（1）Ⅲ类场地与Ⅰ类场地相比，峰值加速度放大2.1～4.6倍，持时延长10～43 s，反应谱在周期0.18～0.86 s时，谱值较大；（2）黄土场地与非黄土场地相比，峰值加速度及峰值速度分别放大1.5～3.7倍和1.55～1.8倍，持时延长8～35 s，反应谱在周期大于0.32 s时，谱值明显较大，存在显著的黄土场地地震动放大效应；（3）设计地震分组为第二组的Ⅱ类黄土场地，加速度反应谱的平均曲线、拟合曲线在周期0.8～3.0 s时与规范设计谱的谱值差大于20%。
岷漳地震强地震动加速度峰值较小，然而震害却相对严重，局部黄土场地震害及地震动放大效应显著。基于岷漳地震强地震动记录，开展幅值、频谱和持时三要素特征分析，探讨震中距、场地类别、土层条件等对地震动特征参数的影响规律，从地震动特征角度分析此次地震震害相对较重的原因及对震害的潜在影响。结果表明：（1）Ⅲ类场地与Ⅰ类场地相比，峰值加速度放大2.1～4.6倍，持时延长10～43 s，反应谱在周期0.18～0.86 s时，谱值较大；（2）黄土场地与非黄土场地相比，峰值加速度及峰值速度分别放大1.5～3.7倍和1.55～1.8倍，持时延长8～35 s，反应谱在周期大于0.32 s时，谱值明显较大，存在显著的黄土场地地震动放大效应；（3）设计地震分组为第二组的Ⅱ类黄土场地，加速度反应谱的平均曲线、拟合曲线在周期0.8～3.0 s时与规范设计谱的谱值差大于20%。
, 最新更新时间 , doi: 10.11899/zzfy20240251
摘要:
本研究利用机载LiDAR技术详细解析了紫荆关断裂双塘涧-老峪沟段的平面几何特征。通过高分辨率地形数据揭示了断裂的地表迹线和平面展布特征，分析了紫荆关断裂与南口山前断裂的几何连接关系。研究显示，紫荆关断裂沿线主要发育山地、河谷及洪积扇地貌，其中山区表现为断层崖和断层三角面；河谷内普遍发育T0、T1阶地，而T2阶地较少。断裂双塘涧-老峪沟段由多条分支断裂组成，形成右阶斜列形式，这些分支断裂具有明显的线性特征，主要沿山间谷地分布。马套村以南的两条断裂交汇部位解译数据显示，紫荆关断裂与南口山前断裂在地表的连接特征呈现复杂性与不连续性，紫荆关断裂表现为较弱的活动性，主要以正断层为主，而南口山前断裂为晚更新世活动断裂，具有显著的倾滑特征。两者的活动性及几何形态差异可能受构造应力场的影响，导致局部断裂重叠、错动以及相对位移，从而形成不完全连接的现象。这些发现为理解华北地区拉张构造背景下的动力学特征与运动学机制提供了新的视角，并对该地区的地震风险评估及地质研究具有重要意义。
本研究利用机载LiDAR技术详细解析了紫荆关断裂双塘涧-老峪沟段的平面几何特征。通过高分辨率地形数据揭示了断裂的地表迹线和平面展布特征，分析了紫荆关断裂与南口山前断裂的几何连接关系。研究显示，紫荆关断裂沿线主要发育山地、河谷及洪积扇地貌，其中山区表现为断层崖和断层三角面；河谷内普遍发育T0、T1阶地，而T2阶地较少。断裂双塘涧-老峪沟段由多条分支断裂组成，形成右阶斜列形式，这些分支断裂具有明显的线性特征，主要沿山间谷地分布。马套村以南的两条断裂交汇部位解译数据显示，紫荆关断裂与南口山前断裂在地表的连接特征呈现复杂性与不连续性，紫荆关断裂表现为较弱的活动性，主要以正断层为主，而南口山前断裂为晚更新世活动断裂，具有显著的倾滑特征。两者的活动性及几何形态差异可能受构造应力场的影响，导致局部断裂重叠、错动以及相对位移，从而形成不完全连接的现象。这些发现为理解华北地区拉张构造背景下的动力学特征与运动学机制提供了新的视角，并对该地区的地震风险评估及地质研究具有重要意义。
, 最新更新时间 , doi: 10.11899/zzfy20240266
摘要:
排架墩在中小跨径公路桥梁和城市高架桥中应用广泛，历次破坏性地震中也暴露出了其显著的震害问题。为了提升排架墩桥梁的整体抗震能力，本研究采用防屈曲支撑（Buckling-Restrained Braces, BRB）作为保险丝构件，以实现对排架墩的地震损伤控制。选取一座典型的五跨连续梁桥作为研究对象，对4组不同排架墩进行基于位移的抗震性能提升设计，并使用OpenSees软件建立全桥动力分析模型。选取特定地震动记录，以桥墩位移延性系数和支座剪应变为损伤指标，通过云图法对安装BRB前后桥梁进行概率地震需求分析，对比其概率地震需求模型、易损性曲线和危险性曲线，重点研究关键承重构件的易损性曲面随初始刚度比和屈服位移比的变化情况。结果表明，安装BRB后，各个桥墩的损伤得到了明显控制，且初始刚度比和屈服位移比对损伤控制起到了关键作用。同时，安装BRB对各个支座的损伤也产生了一定影响，在轻微损伤状态下，其影响不大，但在完全破坏状态下则存在明显差异。在相同损伤状态下，桥墩的地震损伤超越概率随初始刚度比的增加而减少，且随屈服位移比的增加而下降，并逐渐趋于稳定。
排架墩在中小跨径公路桥梁和城市高架桥中应用广泛，历次破坏性地震中也暴露出了其显著的震害问题。为了提升排架墩桥梁的整体抗震能力，本研究采用防屈曲支撑（Buckling-Restrained Braces, BRB）作为保险丝构件，以实现对排架墩的地震损伤控制。选取一座典型的五跨连续梁桥作为研究对象，对4组不同排架墩进行基于位移的抗震性能提升设计，并使用OpenSees软件建立全桥动力分析模型。选取特定地震动记录，以桥墩位移延性系数和支座剪应变为损伤指标，通过云图法对安装BRB前后桥梁进行概率地震需求分析，对比其概率地震需求模型、易损性曲线和危险性曲线，重点研究关键承重构件的易损性曲面随初始刚度比和屈服位移比的变化情况。结果表明，安装BRB后，各个桥墩的损伤得到了明显控制，且初始刚度比和屈服位移比对损伤控制起到了关键作用。同时，安装BRB对各个支座的损伤也产生了一定影响，在轻微损伤状态下，其影响不大，但在完全破坏状态下则存在明显差异。在相同损伤状态下，桥墩的地震损伤超越概率随初始刚度比的增加而减少，且随屈服位移比的增加而下降，并逐渐趋于稳定。
, 最新更新时间 , doi: 10.11899/zzfy20240267
摘要:
巴楚地震液化砂土标贯击数与锥尖阻力指标普遍偏大，却仍然发生广泛液化，原因至今没有查明。选取唐山地震和巴楚地震典型液化砂土，进行室内土工试验，对比两种砂土物性指标差异，并分别按相对密度30%、50%、70%、80%制样进行共振柱试验，试验发现：（1）相同相对密度下，唐山砂土干密度大于巴楚砂土，孔隙比小于巴楚砂土，试样中固体颗粒更多，孔隙更少。因此，唐山砂土的动剪切模量和阻尼比都高于巴楚砂土。然而，共振柱激振作用会导致土样内部结构发生变化，由于巴楚砂土颗粒更加均匀且颗粒比重更大，其动力稳定性高于唐山砂土。（2）随着固结应力的增大，唐山砂土动剪切模量比与动剪应变关系包络线范围逐渐收窄，符合一般规律。巴楚砂土在300 kPa的固结应力下，包络线范围反而变得更宽，体现了巴楚砂土明显的剪胀效应。（3）在同样的固结应力下，常规相对密度范围内，巴楚砂土剪切波速小于唐山砂土。然而，随剪应变增大，巴楚砂土动力稳定性更强。这表明仅用剪切波速判别土体液化存在问题，因为剪切波速代表土体小应变时的状态，而液化则是土体在大应变时的状态。从这个角度来说，标准贯入试验和静力触探试验中土体都处于大应变状态，与液化状态更相似，可以建立更好的相关关系。
巴楚地震液化砂土标贯击数与锥尖阻力指标普遍偏大，却仍然发生广泛液化，原因至今没有查明。选取唐山地震和巴楚地震典型液化砂土，进行室内土工试验，对比两种砂土物性指标差异，并分别按相对密度30%、50%、70%、80%制样进行共振柱试验，试验发现：（1）相同相对密度下，唐山砂土干密度大于巴楚砂土，孔隙比小于巴楚砂土，试样中固体颗粒更多，孔隙更少。因此，唐山砂土的动剪切模量和阻尼比都高于巴楚砂土。然而，共振柱激振作用会导致土样内部结构发生变化，由于巴楚砂土颗粒更加均匀且颗粒比重更大，其动力稳定性高于唐山砂土。（2）随着固结应力的增大，唐山砂土动剪切模量比与动剪应变关系包络线范围逐渐收窄，符合一般规律。巴楚砂土在300 kPa的固结应力下，包络线范围反而变得更宽，体现了巴楚砂土明显的剪胀效应。（3）在同样的固结应力下，常规相对密度范围内，巴楚砂土剪切波速小于唐山砂土。然而，随剪应变增大，巴楚砂土动力稳定性更强。这表明仅用剪切波速判别土体液化存在问题，因为剪切波速代表土体小应变时的状态，而液化则是土体在大应变时的状态。从这个角度来说，标准贯入试验和静力触探试验中土体都处于大应变状态，与液化状态更相似，可以建立更好的相关关系。
, 最新更新时间 , doi: 10.11899/zzfy20240265
摘要:
2023年9月9日在摩洛哥高阿特拉斯山脉发生MW 6.8地震，造成约3000 人死亡，5000 多人受伤。该区域处于阿尔卑斯-喜马拉雅地震带，是一个地壳变形活跃的区域，长期受到板块碰撞和断层活动的影响。为了研究此次地震的同震变形特征与机制，本文基于InSAR技术处理升降轨SAR资料，并开展了模型反演研究。InSAR同震形变场结果显示，此次地震以垂向变形为主，是一次典型的逆冲型地震，视线向地表最大相对位移约为15～20 cm；同震位错反演结果显示，断层滑动主要集中在15～35 km深度范围，最大滑动量为1.13 m，且集中在约23 km深度处。累积地震矩为2.2×1019 N·m，矩震级为6.8级。本文研究揭示了此次地震同震变形与断层滑动分布，丰富了缓慢变形山区的强震震例，为地震破坏正演模型提供了基础，并为研究巨大灾害损失成因提供了支持。
2023年9月9日在摩洛哥高阿特拉斯山脉发生MW 6.8地震，造成约
, 最新更新时间 , doi: 10.11899/zzfy20240252
摘要:
为了探究碎石粒径变化和大碎石含量对土石混合体抗剪强度参数内摩擦角的影响特征，本文采用离散元PFC 3D，并基于西南某泥石流堆积体级配特征，对其粒径大小从10～60 mm和大粒径碎石含量从10%～90%等试样构建岩土体柔性三轴数值模型共计44个，开展数值试验分析。模拟结果表明：对比相同粒径的均匀圆形颗粒模型与不规则碎石模型，其内摩擦角随着粒径的增大呈现出增大趋势，且后者内摩擦角大于前者，最大内摩擦角分别达到39.05°和43.27°；当碎石粒径<30 mm时内摩擦角的增幅不明显；相同粒径条件下，碎石模型的内摩擦角大于均匀圆形颗粒模型，揭示了内摩擦角会受到碎石颗粒形状的影响；大碎石含量对岩土体内摩擦角起着一定的控制作用，对比混合粒径碎石模型和土石混合模型，其内摩擦角随大碎石含量的增大而增大，前者内摩擦角的增幅小于后者，当大碎石含量>50%时内摩擦角的增幅较为明显，两者内摩擦角的增幅分别为8.34°和14.08°；当粒径分布特征指标中的限制粒径d60在10～30 mm，其内摩擦角随d60的增大而增大，当d60>30 mm后，其内摩擦角随d60的增大而减小。
为了探究碎石粒径变化和大碎石含量对土石混合体抗剪强度参数内摩擦角的影响特征，本文采用离散元PFC 3D，并基于西南某泥石流堆积体级配特征，对其粒径大小从10～60 mm和大粒径碎石含量从10%～90%等试样构建岩土体柔性三轴数值模型共计44个，开展数值试验分析。模拟结果表明：对比相同粒径的均匀圆形颗粒模型与不规则碎石模型，其内摩擦角随着粒径的增大呈现出增大趋势，且后者内摩擦角大于前者，最大内摩擦角分别达到39.05°和43.27°；当碎石粒径<30 mm时内摩擦角的增幅不明显；相同粒径条件下，碎石模型的内摩擦角大于均匀圆形颗粒模型，揭示了内摩擦角会受到碎石颗粒形状的影响；大碎石含量对岩土体内摩擦角起着一定的控制作用，对比混合粒径碎石模型和土石混合模型，其内摩擦角随大碎石含量的增大而增大，前者内摩擦角的增幅小于后者，当大碎石含量>50%时内摩擦角的增幅较为明显，两者内摩擦角的增幅分别为8.34°和14.08°；当粒径分布特征指标中的限制粒径d60在10～30 mm，其内摩擦角随d60的增大而增大，当d60>30 mm后，其内摩擦角随d60的增大而减小。
