The Two-dimensional Seismic Fragility Analysis of the Offshore Bridge in Considering the Seismic Correlation between Different Components
-
摘要: 为了更加全面合理地评价我国近海桥梁结构的抗震性能，本研究开展了考虑氯离子侵蚀的简支梁桥二维地震易损性研究。以我国近海潮汐环境中某简支梁桥为例，基于IDA方法考虑了氯离子侵蚀对结构的不利影响，并模拟了桥梁的地震响应过程；选取合适的板式橡胶支座和桥墩损伤指标并得到了各自的地震易损性曲线，揭示了两构件之间地震的内在相关性，进一步基于相关性分析方法明确了两构件的相关系数，得到了桥梁结构合理的二维地震易损性曲线。结果表明，板式橡胶支座和桥墩之间的地震需求与抗震能力均存在密切的相关性，基于不同构件地震相关性的二维易损性曲线可以更加全面地评价桥梁结构的抗震性能。研究成果可以为近海桥梁抗震设计和地震风险评估提供科学依据与技术支持。Abstract: In order to evaluate the seismic performance of the offshore bridge in China, the two-dimensional seismic fragility analysis of the offshore simply supported beam bridge in considering the chloride ion erosion is conducted in this paper. Taking a concrete bridge in the offshore tidal environment as an example, the adverse effects the chloride ion erosion on structure are investigated. The seismic response of bridge structure is simulated based on the IDA method. The appropriate damage indexes of plate rubber bearing and pier are selected, and seismic fragility curves are obtained. The internal correlation mechanism of seismic responses between two components is revealed, and the correlation coefficients between different components are proposed based on the correlation analysis method. Finally, the reasonable two-dimensional seismic fragility curves of the bridge structure are achieved. The results show that the correlations of the seismic demand and seismic capacity between plate rubber bearings and piers are significant, and the two-dimensional seismic fragility curves based on the correlation of different components can more comprehensively evaluate the seismic performance of the bridge structure. Our results are helpful in providing scientific basis and technical support for seismic design and seismic risk assessment of offshore bridges.1)
1 2https://peer.berkeley.edu/ -
引言
对地震动特征规律的分析是地震工程学科研究的主要问题 (刘启方等，2006)。近几十年来国内外发生了多次破坏性地震，对所获得地震动记录进行分析，不难看出位于发震断层附近区域内的地震动具有许多独特性质，例如竖向效应。竖向效应是指近断层区域内竖向地震作用远远超过规范所规定的值的现象，国内外众多地震的强震记录显示竖向地震峰值是水平向的1/2—2/3(Ambraseys等，2003)，我国《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010) 规定竖向地震影响系数为水平向的65%(中华人民共和国国家标准，2010)，但在许多地震灾害中的近断层区域内出现了竖向地震动高于水平向地震动的现象 (冉志杰等，2012；赵国辉等，2008；周锡元等，2006；Niazi等，1991)。
中国大陆强震台网于2008年3月投入运行，在2008年5月12日汶川特大地震中获得了丰富的近断层强震记录，为相关问题的研究提供了重要的基础数据。通过对强震记录的分析发现近断层地震动竖向与水平分量之比最高达到了1.4(谢俊举等，2010；于海英等，2008)。但是已有的对于竖向效应问题的研究主要集中于对地震动动力特性的分析，关于地震动对工程结构影响的分析较少，尤其缺少对影响效应的定量分析。
本文基于此研究背景，选取汶川地震近断层强震记录为基础数据，以单自由度体系P-Δ效应为研究目标，对近断层竖向地震动所产生的P-Δ效应进行分析研究，对于工程结构的抗震问题具有一定的意义。
1. P-Δ效应的计算方法
已有研究表明，P-Δ效应产生的放大作用是竖向地震导致结构破坏的主要原因之一 (贺秋梅等，2014；刘启方等，2006)。根据结构抗震思想，大多数工程结构在进行抗震设计时都需要转化为等效的单自由度体系的叠加进行分析 (胡聿贤，2006；李宏男，2013；梁炯丰等，2013)，所以本文对单自由度体系竖向地震作用下的P-Δ效应进行分析。
1.1 P-Δ效应概念描述
P-Δ效应是指体系在动力荷载作用下，由于其竖向作用使体系结构产生动力附加弯矩的过程，相当于在体系上附加了一个水平地震作用，其原理如图 1所示 (胡聿贤，2006；袁一凡等，2012)。图中m表示质量，P(t) 表示体系在某一时刻承受的水平动力荷载，F(t) 表示体系在某一时刻承受的竖向荷载，包括重力以及竖向动力荷载等。
根据其基本原理，对于地震作用下的单自由度体系，在考虑了竖向地震作用后就变成了具有2个方向自由度的双自由度体系。由于地震所产生的运动以水平运动为主，故本文分析时不考虑竖向地震作用造成的竖向相对运动，因此该体系在某一时刻承受的竖向荷载作用为重力与竖向地震作用引起的惯性力。
强震仪所获得的地震加速度以av(t) 表示，同时竖直方向以加速度向上为正、向下为负，根据其基本原理P-Δ效应等效出的水平地震作用如下式 (1) 所示：
$$ {P_0}(t) = m\left[ {g + {a_v}(t)} \right] \cdot \frac{{u(t)}}{H} $$ (1) 式中，u(t) 为体系在某时刻的位移大小，H为体系高度，P0(t) 为与竖向地震作用等效的水平地震作用。
1.2 P-Δ效应的计算方法
将P-Δ效应所产生的附加水平动力作用带入动平衡方程，则得到考虑P-Δ效应的动力平衡方程，表达如下：
$$ m\ddot u{\rm{(}}t{\rm{)}} + c\dot u{\rm{(}}t{\rm{)}} + ku{\rm{(}}t{\rm{)}} = m\; \cdot \;\left[ {g + {a_v}{\rm{(}}t{\rm{)}}} \right]\; \cdot \;\frac{{u{\rm{(}}t{\rm{)}}}}{H} + m{a_h}{\rm{(}}t{\rm{)}} $$ (2) 式中，c是单自由度体系阻尼系数，k是回复力系数，ah(t) 是水平地震加速度。
式 (2) 可以根据杜哈密积分进行简化求解，进而求得考虑P-Δ效应的单自由度体系的地震反应，从而进一步求得P-Δ效应的放大作用，具体方法为：
(1) 按照地震动力时间步利用杜哈密积分求得每一时间步时刻的水平地震作用动力反应，即得到u(ti) 与ü(ti)；
(2) 根据每一时间步的水平位移按照公式 (3) 计算竖向荷载所产生的等效水平地震作用，利用杜哈密积分求解等效水平地震作用所产生的附加地震反应：ü0(ti)
$$ {\ddot u_0}({t_i}) = \left[ {g + {a_v}(t)} \right]\; \cdot \;\frac{{u(t)}}{H} $$ (3) (3) 据所计算出的水平地震反应ü(t) 与附加地震反应ü0(t)，按照公式 (4) 计算P-Δ效应所产生的放大作用，式中β为效应放大系数，越大表征所产生放大作用越强。
$$ \beta = \frac{{\ddot u(t) + {{\ddot u}_0}(t)}}{{\ddot u(t)}} $$ (4) 2. 竖向地震动P-Δ效应放大作用的分析
为分析近断层竖向地震动P-Δ效应放大作用的特点，本文分别选取汶川地震中近断层与中远场强震记录，按上述方法分析计算实际地震动所产生P-Δ效应的放大系数，并与中远程强震记录对比分析。
2.1 强震数据的选取
按近断层定义，本文先选取汶川地震中发震断层附近20个强震台站的强震记录，台站的断层距小于60km，具体信息见表 1。再选取位于中远场的20个强震台站的强震记录，台站的断层距大于100km，具体信息见表 2。强震记录来源于中国地震局工程力学研究所下属的中国强震台网中心数据库。
表 1 所选取强震记录的近场台站信息Table 1. The information of near-site stations selected in the study编号 51MZQ 51JYH 51PXZ 51AXT 51JYD 51SFB 51MXN 51WCW 51MXT 51JYC 断层距/km 7.17 13.6 21.05 25.89 26.43 26.73 27.09 27.72 27.77 30.54 编号 51DXY 51DYB 51LXT 51QLY 51LXM 51PWM 51LXS 51GYZ 51BXZ 51XJD 断层距/km 31.19 34.33 46.4 49.17 49.18 51.28 51.58 55.15 57.75 59.09 表 2 所选取强震记录的中远场台站信息Table 2. The information of remote stations selected in the study编号 51HSD 51CXQ 51YAS 51JZB 62SHW 51JZZ 51TQL 51HYQ 51HYJ 51LDD 断层距/km 104.5 104.7 111.1 114.2 121.1 125.4 137.2 155.4 163 177.1 编号 51SMW 51LDL 62TSH 51SMM 51MBD 51YXX 51YXZ 51SMC 51LDS 51MNL 断层距/km 188.7 190.9 191.4 211.5 222.2 249.2 262.2 272.9 278.5 300.4 为充分表达研究目的，给出了汶川地震发震断层与所选取近断层强震台站的空间分布，如图 2所示。
2.2 P-Δ效应放大系数计算结果
对于任意台站，所获得强震记录分为水平向 (EW、NS) 与竖直向 (UD)，所以任意台站可以获得2个P-Δ效应放大系数。分别计算所选取近断层与中远场强震台站记录的放大系数，并将计算结果绘制成频率直方图，如图 3所示。计算中，结合大多数工程结构的动力特点，其单自由度体系阻尼比选择为0.05，自振周期分别取1s、2s与3s。
图 3 不同自振周期P-Δ效应的放大系数Figure 3. Amplification factor for P-Δ effect of different natural period对比近断层与中远场强震台站记录所计算出的放大系数，从整体上可以看出：对于近断层所获得的强震记录其P-Δ效应放大系数值较大，而中远场的P-Δ效应放大系数值较小；对于中远场地震动，其地震作用的水平分量本身就较弱，故其竖向地震动所产生的P-Δ效应可以忽略。因此竖向地震动所产生P-Δ效应的放大作用是近断层地震动所产生动力作用的主要特点，对于近断层地震动应分析其所产生的P-Δ效应。
2.3 放大系数的统计分析
地震动具有很强的不确定性 (Niazi等，1991)，为对建筑抗震设计提供具体参考，在完成对所选取强震记录初步分析后，应对多条强震记录的初步分析结果进行统计规律分析。
基于所得到的20个近断层台站获得的强震记录，计算得到不同自振周期条件下P-Δ效应的放大系数。利用概率图工具分析放大系数服从的概率分布，如图 4所示 (自振周期为1s)。根据分析，放大系数服从正态分布。进一步计算不同自振周期单自由度体系放大系数的统计参数，计算结果如表 3所示。
表 3 放大系数的统计参数Table 3. Statistical parameter of amplification factor自振周期/s 1 2 3 均值 1.012 1.229 1.701 方差 0.002 0.014 0.063 从表 3可以看出，对于同一自振周期的单自由度体系，其放大系数的离散性较小，放大系数主要分布于均值附近，且主要受单自由度体系自振周期的影响，自振周期越大，其P-Δ效应放大系数越高。为此，可以认为，在近断层区域内，竖向地震动所产生P-Δ效应的放大作用具有普遍性，其放大作用主要受自振周期大小的影响。
3. P-Δ效应放大系数谱的建立
3.1 放大系数谱的建立思路
在近断层范围内竖向地震引起的P-Δ效应会产生普遍放大作用，其放大系数主要受自振周期的影响，因此可以参考地震动反应谱的基本思想建立P-Δ效应放大系数谱，以获得竖向地震动P-Δ效应的放大作用与体系自振周期的关系。以上分析可知，当体系自振周期一定时P-Δ效应放大系数的离散性较小，所以可以用自振周期为一定时不同台站强震记录放大系数的均值作为P-Δ效应放大系数的代表值，从而建立放大系数谱，建立步骤如下：
(1) 设定不同的自振周期，分别为Tk=0.02×k(k=1，2，…，200)。
(2) 对于所设定的不同的自振周期，分别计算每个台站地震记录的P-Δ效应放大系数，即得到βi(Tk)，其表示第i个台站的强震记录在自振周期为Tk时的P-Δ效应放大系数。
(3) 当体系自振周期为Tk时，求得不同台站强震记录放大系数的均值，即u[β(Tk)]，进而求得不同自振周期条件下，其放大系数的均值u[β(Tk)]。
(4) 绘制放大系数曲线，横坐标为Tk，纵坐标为u[β(Tk)]，基于所得曲线利用最小二乘法拟合，得到规准化后的放大系数谱。
3.2 放大系数谱的建立
建立近断层竖向地震P-Δ效应的放大系数谱，需先求得Tk-u[β(Tk)]曲线，然后进行最小二乘拟合。为了方便工程应用，拟合函数选用线性函数进行。从Tk-u[β(Tk)]曲线中可以看出，在自振周期Tk < 2s时放大系数几乎都小于1.1，曲线趋近于一条斜率为零的直线，在自振周期Tk > 2s时放大系数β > 1.1，P-Δ效应具有明显的放大作用，β随Tk的变化趋近于单调上升的线性函数曲线，所以对放大系数规准谱曲线以Tk=2s为分界点进行分段拟合。利用最小二乘法进行分段拟合并经过简化处理得到规准化后的放大系数谱，如图 5所示。
图 5 竖向地震动P-Δ效应的放大系数谱Figure 5. Amplification spectra of P-Δ effect for vertical ground motion进一步拟合放大系数谱的数学关系，其关系表达式为式 (5)：
$$ \beta = \left\{ \begin{array}{l} {\rm{1}}.{\rm{05}},\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\; {\rm{0s}}< {T_k} \le {\rm{1}}.7{\rm{s}}\\ {\rm{0}}.{\rm{6}} \times {T_k} + {\rm{0}}.{\rm{03}},\;\;\;\;{\rm{1}}.{\rm{7s}}\; < {T_k} \le {\rm{4s}} \end{array} \right. $$ (5) 此公式可为近断层区域内抗震设计问题中考虑竖向地震作用P-Δ效应的参考公式，在结构抗震设计中可以与反应谱结合使用。
4. 结语
本文以汶川大地震近断层的强震数据为基础，对近断层竖向地震动所产生的P-Δ效应进行分析，结果如下：
(1) 汶川地震中相比于中远场区域，近断层区域内竖向地震作用所产生的P-Δ效应具有明显的放大作用，并且具有普遍性。P-Δ效应放大系数主要受体系自振周期的影响，当自振周期一定时，不同地震动的放大系数服从正态分布并且离散性较小，主要分布于均值附近。
(2) 建立了放大系数随体系自振周期变化的放大系数谱，从而为结构抗震设计提供了参考依据；认为在可能发生强烈地震的活断层附近区域内，结构抗震设计过程中应该考虑竖向地震动所产生P-Δ效应引起的放大作用，放大系数按照规准后的放大系数谱曲线确定，在结构抗震设计中，放大系数谱可以与反应谱结合使用。
(3) 由于中国大陆地区强震记录数量的限制，本文仅仅选择了汶川地震的近断层强震记录；随着近断层强震数据的增多，应根据发震断层与地质构造特点，建立适用于不同区域、不同地质场地条件的放大系数谱，从而使其在工程应用中日益完善。
-
图 5 各构件地震需求的对数回归分析
Figure 5. Logarithmic regression analysis of seismic responses of each component
图 7 桥梁结构地震易损性曲线界限
Figure 7. Upper and lower bounds of seismic fragility curves of the bridge system
图 8 二维联合性能极限状态曲线示意图
Figure 8. Schematic diagram of limit state curves of two-dimensional combined performance
表 1 材料参数统计结果
Table 1. Statistical results of material parameters
随机变量 单位 分布类型 均值 标准差 变异系数 fy MPa 正态分布 388.27 28.59 0.074 fc MPa 正态分布 26.11 4.44 0.161 E MPa 正态分布 204000 2040 0.08 W kN/m3 正态分布 26.25 2.60 0.10 
下载: 导出CSV
表 2 算例桥梁材料本构参数
Table 2. Constitutive parameters of example bridge material
样本编号 约束混凝土 桥墩纵筋 峰值应力/MPa 峰值应变 极限应力/MPa 极限应变 屈服强度/MPa 直径/mm 1 28.56 0.0041 5.71 0.0112 358.53 24.66 2 31.18 0.0039 6.24 0.0107 362.60 24.66 3 33.80 0.0038 6.76 0.0102 366.67 24.66 4 26.78 0.0044 5.36 0.0119 370.74 24.66 5 29.41 0.0042 5.88 0.0113 374.81 24.66 6 32.04 0.0040 6.41 0.0108 378.88 24.66 7 34.66 0.0038 6.93 0.0103 382.95 24.66 8 27.63 0.0044 5.53 0.0120 387.02 24.66 9 30.27 0.0042 6.05 0.0114 391.10 24.66 10 32.89 0.0040 6.58 0.0109 395.17 24.66 11 35.52 0.0039 7.10 0.0104 399.24 24.66 12 28.49 0.0044 5.70 0.0121 403.31 24.66 13 31.12 0.0042 6.22 0.0115 407.38 24.66 14 33.75 0.0040 6.75 0.0110 411.45 24.66 15 36.37 0.0039 7.27 0.0106 415.52 24.66
下载: 导出CSV
表 4 板式橡胶支座损伤指标
Table 4. Damage indices of laminated rubber bearings
名称 轻微损伤 中等损伤 严重损伤 完全损伤 位移/m 0.05 0.075 0.1 0.125
下载: 导出CSV
表 5 构件地震需求汇总结果
Table 5. Summary of component earthquake demand
PGA/g 板式橡胶支座 桥墩 对数均值 对数标准差 变异系数 对数均值 对数标准差 变异系数 0.05 −4.979 0.318 −0.064 −2.642 0.171 −0.065 0.10 −4.189 0.234 −0.056 −1.920 0.149 −0.078 0.15 −3.796 0.245 −0.065 −1.561 0.221 −0.142 0.20 −3.417 0.323 −0.095 −1.219 0.199 −0.163 0.25 −3.292 0.305 −0.093 −1.049 0.272 −0.259 0.30 −2.975 0.369 −0.124 −1.008 0.861 −0.855 0.35 −2.924 0.314 −0.107 −0.618 0.213 −0.344 0.40 −2.740 0.370 −0.135 −0.422 0.256 −0.607 0.45 −2.595 0.277 −0.107 −0.298 0.284 −0.954 0.50 −2.438 0.459 −0.188 −0.180 0.352 −1.958 0.55 −2.223 0.297 −0.134 0.078 0.294 3.770 0.60 −2.115 0.361 −0.171 0.177 0.306 1.727 0.65 −2.041 0.359 −0.176 0.175 0.318 1.815 0.70 −1.978 0.305 −0.154 0.358 0.283 0.790 0.75 −1.855 0.370 −0.200 0.528 0.318 0.602 0.80 −1.707 0.439 −0.257 0.642 0.335 0.522 0.85 −1.799 0.365 −0.203 0.625 0.336 0.538 0.90 −1.597 0.441 −0.276 0.506 0.926 1.829 0.95 −1.523 0.412 −0.271 0.615 0.932 1.515 1.00 −1.529 0.364 −0.238 0.638 0.745 1.167
下载: 导出CSV
表 6 不同地震作用下构件相关系数
Table 6. Correlation coefficients under different earthquakes
PGA/g 相关系数 λ N PGA/g 相关系数 λ N 0.05 0.902 0.846 1.182 0.55 0.830 0.821 1.217 0.10 0.881 0.844 1.185 0.60 0.846 0.819 1.221 0.15 0.862 0.841 1.189 0.65 0.887 0.816 1.225 0.20 0.856 0.839 1.192 0.70 0.830 0.814 1.228 0.25 0.780 0.836 1.196 0.75 0.795 0.812 1.232 0.30 0.726 0.834 1.199 0.80 0.781 0.809 1.236 0.35 0.813 0.831 1.203 0.85 0.794 0.807 1.240 0.40 0.833 0.829 1.206 0.90 0.800 0.804 1.244 0.45 0.801 0.826 1.210 0.95 0.808 0.802 1.248 0.50 0.806 0.824 1.214 1.00 0.823 0.799 1.251
下载: 导出CSV
-
谷音, 李晓芳, 2018. 考虑氯离子侵蚀的近海桥梁结构地震易损性分析. 应用基础与工程科学学报, 27（5）: 1019—1032Gu Y. , Li X. F. , 2019. Seismic fragility analysis of offshore bridge structure considering chloride erosion. Journal of Basic Science and Engineering, 27(5): 1019—1032. (in Chinese) 韩建平, 周帅帅, 2020. 考虑非结构构件损伤的钢筋混凝土框架建筑多维地震易损性分析. 地震工程与工程振动, 40（1）: 39—48Han J. P. , Zhou S. S. , 2020. Multi-dimensional seismic fragility analysis of reinforced concrete framed building considering damage of non-structural components. Earthquake Engineering and Engineering Dynamics, 40(1): 39—48. (in Chinese) 李超, 李宏男, 2014. 考虑氯离子腐蚀作用的近海桥梁结构全寿命抗震性能评价. 振动与冲击, 33（11）: 70—77Li C. , Li H. N. , 2014. Life-cycle aseismic performance evaluation of offshore bridge structures considering chloride ions corrosion effect. Journal of Vibration and Shock, 33(11): 70—77. (in Chinese) 李宏男, 成虎, 王东升, 2018. 桥梁结构地震易损性研究进展述评. 工程力学, 35（9）: 1—16Li H. N. , Cheng H. , Wang D. S. , 2018. A review of advances in seismic fragility research on bridge structures. Engineering Mechanics, 35(9): 1—16. (in Chinese) 柳春光, 任文静, 夏春旭, 2016. 考虑钢筋腐蚀的近海隔震桥梁地震易损性分析. 自然灾害学报, 25（6）: 120—129Liu C. G. , Ren W. J. , Xia C. X. , 2016. Vulnerability analysis of offshore isolation bridges considering reinforcement corrosion. Journal of Natural Disasters, 25(6): 120—129. (in Chinese) 刘健新, 葛胜锦, 2014. 日本公路桥梁抗震设计规范释义. 北京: 人民交通出版社.Liu J. X. , Ge S. J. , 2014. Interpretations of Japan code for seismic design of highway bridges. Beijing: China Communications Press. (in Chinese) 刘骁骁, 吴子燕, 王其昂, 2017. 基于多维性能极限状态的概率地震需求分析. 振动与冲击, 36（1）: 181—187, 206Liu X. X. , Wu Z. Y. , Wang Q. A. , 2017. Probabilistic seismic demand analysis based on multi-dimensional performance limit states. Journal of Vibration and Shock, 36(1): 181—187, 206. (in Chinese) 任文静, 2017. 近海桥梁地震易损性及风险分析. 大连: 大连理工大学.Ren W. J. , 2017. Seismic vulnerability and risk analysis of the offshore bridge. Dalian: Dalian University of Technology. 宋帅, 钱永久, 吴刚, 2017. 基于多元Copula函数的桥梁体系地震易损性分析方法研究. 振动与冲击, 36（9）: 122—129, 208Song S. , Qian Y. J. , Wu G. , 2017. Seismic fragility analysis of a bridge system based on multivariate copula function. Journal of Vibration and Shock, 36(9): 122—129, 208. (in Chinese) 王其昂, 吴子燕, 贾兆平, 2013. 桥梁系统地震多维易损性分析. 工程力学, 30（10）: 192—198Wang Q. A. , Wu Z. Y. , Jia Z. P. , 2013. Multi-dimensional fragility analysis of bridge system under earthquake. Engineering Mechanics, 30(10): 192—198. (in Chinese) 吴文朋, 李立峰, 2018. 桥梁结构系统地震易损性分析方法研究. 振动与冲击, 37（21）: 273—280Wu W. P. , Li L. F. , 2018. System seismic fragility analysis methods for bridge structures. Journal of Vibration and Shock, 37(21): 273—280. (in Chinese) 项梦洁, 王宪杰, 王思文等, 2021. 随机激励下多塔结构BRB布置优化及多维易损性评估. 土木工程学报, 54（3）: 19—28Xiang M. J. , Wang X. J. , Wang S. W. , et al. , 2021. BRB layout optimization and multi-dimensional fragility evaluation of multi-tower structure under stochastic excitation. China Civil Engineering Journal, 54(3): 19—28. 郑凯锋, 陈力波, 庄卫林等, 2013. 基于概率性地震需求模型的桥梁易损性分析. 工程力学, 30（5）: 165—171, 187Zheng K. F. , Chen L. B. , Zhuang W. L. , et al. , 2013. Bridge vulnerability analysis based on probabilistic seismic demand models. Engineering Mechanics, 30(5): 165—171, 187. (in Chinese) Buckle I., Friedland I., Mander J., et al., 2006. Seismic retrofitting manual for highway structures. Part 1, bridges. Washington, D. C. : Multidisciplinary Center for Earthquake Engineering Research (U. S. ). Caltrans Y., 2013. Seismic design criteria, Version 1.7. Sacramento: Seismic Design Criteria. Choi E. , Desroches R. , Nielson B. , 2004. Seismic fragility of typical bridges in moderate seismic zones. Engineering Structures, 26(2): 187—199. doi: 10.1016/j.engstruct.2003.09.006 Cimellaro G. P., Reinhorn A. M., Bruneau M., et al., 2006. Multidimensional fragility of structures: formulation and evaluation. New York: Multidisciplinary Center for Earthquake Engineering Research. Cornell C. A. , Jalayer F. , Hamburger R. O. , et al. , 2002. Probabilistic basis for 2000 SAC federal emergency management agency steel moment frame guidelines. Journal of Structural Engineering, 128(4): 526—533. doi: 10.1061/(ASCE)0733-9445(2002)128:4(526) Ghosh J. , Padgett J. E. , 2010. Aging considerations in the development of time-dependent seismic fragility curves. Journal of Structural Engineering, 136(12): 1497—1511. doi: 10.1061/(ASCE)ST.1943-541X.0000260 Hwang H., Liu J. B., Chiu Y. H., 2001. Seismic fragility analysis of highway bridges. Memphis: The University of Memphis. Nielson B. G. , Desroches R. , 2007. Seismic fragility methodology for highway bridges using a component level approach. Earthquake Engineering & Structural Dynamics, 36(6): 823—839. Pan Y. , Agrawal A. K. , Ghosn M. , 2007. Seismic fragility of continuous steel highway bridges in New York State. Journal of Bridge Engineering, 12(6): 689—699. doi: 10.1061/(ASCE)1084-0702(2007)12:6(689) 期刊类型引用(2)
1. 孟子扬. 新建土木工程对京沪高速铁路桥梁设备影响的分析及对策研究. 中国设备工程. 2024(18): 238-240 . 
百度学术2. 梁晓，姜浩然，李芳芳. 自复位预制节段拼装中空夹层钢管混凝土桥墩地震易损性分析. 震灾防御技术. 2024(03): 613-628 . 本站查看其他类型引用(0)
-
下载:
点击查看大图
计量
- 文章访问数: 87
- HTML全文浏览量: 20
- PDF下载量: 13
- 被引次数: 2
