Analysis of Structural Style of Yanjin Fengqiu Section of Xinxiang Shangqiu Fault in Neotectonic Period
-
摘要: 新乡-商丘断裂是南华北盆地与渤海湾盆地、鲁西隆起的分界断裂，是一条长期活动的区域性深大断裂。浅层地震勘探与跨断层钻孔联合剖面探测工作已证实该断裂延津至封丘段的最新活动时代为晚更新世，本文通过对典型地震勘探剖面和钻探资料综合分析认为：新乡-商丘断裂延津至封丘段断裂结构复杂，新近纪以来构造样式在不同构造部位有显著差异。延津段在地震勘探剖面上浅部显示为负花状构造；封丘段变化较大，东部在剖面上为多组阶状正断层组合，形成了由断层带控制的构造背斜，平面上表现为NW向排列、走向NNE雁列状断层组合；西部结构单一，自东向西断裂控制的浅部地层变形范围增大，断层带逐步变宽。根据新乡-商丘断裂延津至封丘段剖面上的构造样式与平面上的组合模式，表明该段断裂最新活动具有走滑运动性质。Abstract: The Xinxiang-Shangqiu fault is a regional deep fracture of long-term activity marking the boundary between the South North China Basin and Bohai Bay Basin. The latest active age of the Yanjin to Fenqiu fragment of this fault is of late Pleistocene, which is testified by the joint work of shallow seismic exploration and cross-fault borehole detection. On the basis of the typical seismic exploration profiles and drilling data, we concluded that the Yanjin-Fengqiu fragment of the Xinxiang-Shangqiu fault has a very complicated structure. Since the Neogene time, the different tectonic positions of the Yanjin-Fengqiu fragment have quite different tectonic styles. The Yanjin part has a negative flower structure in the seismic exploration profile. However, the Fengqiu part is structurally quite variable. The eastern segment of the Fengqiu part is composed of multiple scalariform normal faults, which form an anticline controlled by a fault belt. These faults are arranged in the NW direction and in echelon with a strike of NNE direction. The western segment is relatively in simple structure, with increasing deformation scale of the shallow strata controlled by the E-W trending fault. The fault zone of the western segment becomes wider from east to the west. According to the tectonic styles and combination patterns of the profile, we concluded that the Yanjin-Fengqiu fragment of the Xinxiang-Shangqiu fault is of strike-slip characteristics.
-
Key words:
- Xinxiang Shangqiu fault /
- Seismic exploration /
- Structural style
1) 2 中国地震局地球物理勘探中心，2016. 新乡市活动断层探测与地震危险性评价工程报告.2) 3 中国地震局地球物理勘探中心，2014. 长垣县主城区地震小区划报告.3) 4 河南省航空物探遥感中心，2013. 河南省内黄隆起区地震概查及资源远景评价报告.4) 5 河南省航空物探遥感中心，2019. 河南省地震构造探查工程（1）浅层人工地震探测专题报告.5) 6 中国石油化工股份有限公司中原油田分公司物探研究院，2017. 新乡-商丘断裂石油地震资料分析与解释成果报告.6) 7 中国地震局地球物理勘探中心，2019. 新乡-商丘断层活动构造探测目标断层人工地震浅层反射剖面探测专题报告.7) 8 河南省地质矿产勘查开发局第五地质勘查院，2020. 河南省地震构造探查工程（2）-主要断裂活动性鉴定（部分）成果报告.8) 9 河南省地质调查院，2021. 河南省地震构造探查工程（4）-主要断裂活动性鉴定（部分）成果报告.9) 10 北京防灾科技有限公司，2021. 新乡-商丘断裂（封丘段）活动性鉴定与定位验收报告. -
引言
目前，我国在役和在建的研究堆已有20多座，这些研究堆的堆型、用途、功率水平、设计原理、运行方式、安全特性等不尽相同，不同类型研究堆的安全设计要求、运行模式和管理也有很大的差别（宋琛修等，2013）。国家核安全局（2013）发布的《研究堆安全分类（试行）》将研究堆分为Ⅰ、Ⅱ和Ⅲ类。
过去，我国比较关注核电厂的安全，为核电厂的抗震设计编制了一系列标准规范，已经形成了完整的分析和评价方法。而对研究堆的抗震设计，却并没有专门的规范，Ⅰ、Ⅱ类研究堆仍按照以往的设计经验进行处理，缺少相关的理论依据和法规标准支持（孙锋等，2016）。“5·12”汶川地震给四川省的研究堆带来了前所未有的威胁，也提醒人们在今后的研究堆设计中，应针对研究堆的不同类别，合理地进行抗震设计，以保证其有足够的能力抵御地震的危害，从而保证人员和环境的安全（潘蓉，2010）。
2003年，国际原子能机构（International Atomic Energy Ageny，简称IAEA）颁布了技术文件《除核电厂之外的其他核设施设计中对外部事件（以地震为主）的考虑》（TECDOC— 1347），用于除核动力厂以外核设施与外部事件相关的选址和设计，其中包括研究堆（International Atomic Energy Agency，2003）。此文件推荐了除核电厂之外的其它核设施设计需要考虑的地震水平，并推荐了设计地震反应谱。我国在其它核设施的抗震设计中，通常依据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（中华人民共和国住房和城乡建设部等，2010）的方法进行抗震设计。
本文主要介绍IAEA的TECDOC—1347推荐的设计地震反应谱，通过与RG 1.60及《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）中的设计反应谱进行对比分析，总结了TECDOC—1347推荐的研究堆设计反应谱的特点。
1. TECDOC—1347推荐的设计地震反应谱
1.1 物项的设计等级划分
首先，基于风险控制的原则，TECDOC—1347对除核动力厂之外的核设施（包括研究堆）的放射性潜在风险进行安全分级，共分为4级。1级（即高度风险级）：具有显著的厂外放射性污染潜势；2级（即中度风险级）：具有明显的厂内放射性污染潜势，并具有高度临界风险；3级（即低度风险级）：具有明显的厂内放射性污染潜势；4级（即常规风险级）：“工业风险”，常规的工业厂房。
其次，将抗外部事件相关的物项（包括结构、系统和部件）进行分级。识别需要考虑外部事件和相关要求的物项，通过该物项的抗外部事件分级，以确定合理的设计基准。结构、系统及部件（SSCs）可分为外部事件1级（EEC1）、外部事件2级（EEC2）和外部事件3级（EEC3）。安全相关物项为外部事件1级，相关作用物项为外部事件2级，其他物项为外部事件3级。
最后，依据以上划分的设施风险等级和物项的抗外部事件等级，确定物项的设计等级（DC），共4级，具体划分见表 1。
表 1 设施风险分级、物项抗外部事件分级与物项设计等级的关系Table 1. Relationship between facility hazard classification, external event class and design class抗外部事件分级 设施风险等级 1级（高） 2级（中） 3级（低） 4级（常规） 外部事件1级 设计1级 设计2级 设计3级 设计4级 外部事件2级 设计2级 设计3级 设计3级 设计4级 外部事件3级 设计4级 设计4级 设计4级 设计4级 1.2 物项的抗震设防标准
针对不同的设计等级采用不同的抗震设防标准。对于设计1级（DC1）的结构，要求保证全部功能；整个结构在遭遇设计基准地震（DBE）时为准弹性状态。此状态是针对整体结构的响应而言，不考虑地震前及地震后不可避免的混凝土开裂。对于设计2级（DC2）的结构，要求保证具有支承安全相关部件、设备及系统的能力。在遭遇设计基准地震事件（DBE）时，允许结构出现有限的非弹性变形，通过控制结构的延性系数实现，此延性系数需要比设计3级（DC3）结构小。对于设计3级（DC3）的结构，在遭遇设计基准地震事件（DBE）时，要求结构在非弹性状态下不倒塌，通过控制结构的延性系数保证。综上，对设计1级的结构，按核电厂的抗震设计标准进行设计；对设计2级与设计3级的结构，采用不同的延性系数进行简化而保守的设计；对设计4级（DC4）的结构，可采用常规工业建筑的抗震设计规范。
对于不同设计等级的研究堆，其设计中需要考虑不同的设计基准地震动水平，TECDOC— 1347推荐了对应的年平均超越概率，不同设计等级结构的抗震设计要求见表 2。
表 2 不同设计等级结构的抗震设计要求Table 2. Contrast for aseismic design requirements of different design class设计等级 设计基准地震动水平 验收准则 1级 10000年一遇 准弹性 2级 2000年一遇 有限的非弹性变形 3级 1000年一遇 不倒塌 4级 500年一遇 按常规建筑设计（有限的非弹性变形） 1.3 设计地震反应谱的确定
对于设计等级为1级的研究堆，其设计基准地震要依据核电厂选址中的相应要求予以确定。TECDOC—1347中推荐了用于2级及以下核设施的地震设计基准。其中，基于区域范围最大历史地震烈度评价设计基准地震动，对每个抗震设计烈度水平指数，自由场对应硬持力层设计加速度的最小值要满足表 3的要求。
表 3 确定最小自由场设计加速度Table 3. Assigned the minimum free-field design accelerations最大历史地震烈度 抗震设计烈度水平指数 硬持力层设计加速度/g Imax < Ⅷ 1 0.1 Ⅷ≤Imax < Ⅸ 2 0.2 Imax≥Ⅸ 3 0.4 注：对于抗震设计烈度水平指数3，中间设计加速度（0.2—0.4g）可根据对地震资料的详细分析以及其它方法选定。 我国《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）规定的抗震设防烈度和设计基本地震加速度的对应关系如表 4所示。需要指出的是，此设计基本地震加速度为50年超越概率10%的地震加速度的设计取值。不同抗震烈度设防地震的地震影响系数最大值也列于表 4中。
表 4 抗震设防烈度和设计基本地震加速度值的对应关系Table 4. Relationship between seismic precautionary intensity and basic designed acceleration of ground motion对应项 抗震设防烈度 Ⅵ Ⅶ Ⅷ Ⅸ 设计基本地震加速度/g 0.05 0.1（0.15） 0.2（0.3） 0.4 地震影响系数最大值/g 0.12 0.23（0.34） 0.45（0.68） 0.9 由表 3可知，对于最大历史地震烈度Ⅶ、Ⅷ、Ⅸ度区，硬持力层设计加速度可取值为0.1g、0.2g、0.4g，与表 4中相应抗震设防烈度的设计基本地震加速度取值是一致的。
对于设计反应谱的确定，在缺乏由仪表或历史记录数据确定的厂址特定反应谱的情况下，TECDOC—1347推荐了不同设计烈度水平和不同场地土类别的标准设计反应谱，同时还要结合表 3中的最小硬持力层设计加速度使用。场地土类别主要依据剪切波速进行划分，如表 5所示。
表 5 场地土的类别划分Table 5. Classification of site soil types特征 场地土类别 1 2 3 描述 硬持力层，厚度＞25m 1和3类外或厚度较小的其它土 冲击层，厚度＞25m 剪切波速/m·s－1 ＞1100 300—1100 150—300 针对设计烈度水平指数1、2，对应3种场地土的归一化加速度设计反应谱值（5%阻尼比）见表 6，反应谱曲线见图 1。针对设计烈度水平指数3，对应3种场地土的归一化加速度设计反应谱值（5%阻尼比）见表 7，反应谱曲线见图 2。
表 6 设计烈度水平指数1、2的归一化设计反应谱值Table 6. The normalized value of design response spectrum for designing intensity level 1 and 21类场地土 2类场地土 3类场地土 频率/Hz 谱值/g 频率/Hz 谱值/g 频率/Hz 谱值/g 0.5 0.3 0.333 0.55 0.25 0.81 5 3 1.667 2.5 0.909 2.3 10 3 5 2.5 2 2.3 20 1 20 1 20 1 
图 1 设计烈度水平指数1与2的设计反应谱Figure 1. Design response spectrum for designing intensity level 1 and 2表 7 设计烈度水平指数3的归一化设计反应谱值Table 7. The normalized value of design response spectrum for designing intensity level 31类场地土 2类场地土 3类场地土 频率/Hz 谱值/g 频率/Hz 谱值/g 频率/Hz 谱值/g 0.476 0.4 0.286 0.7 0.25 0.8 2.5 3 1.111 2.5 0.625 2.3 10 3 4.167 2.5 2 2.3 20 1 20 1 20 1 
图 2 设计烈度水平指数3的设计反应谱Figure 2. Design response spectrum for designing intensity level 3由图 1、2可见，在相同的烈度水平指数下，随着场地土剪切波速的增加，反应谱的峰值均有所提高，且向高频方向移动。由表 6、7可见，在相同的烈度水平指数下，随着场地土剪切波速的增加，谱峰值对应的频段越宽。如针对烈度水平指数1、2，1、2、3类场地土对应的频率宽度分别为5Hz、3.33Hz和1.09Hz；针对烈度水平指数3，1、2、3类场地土对应的频率宽度分别为7.5Hz、3.06Hz和1.375Hz。
对比图 1、2可以看出，对于同一种类场地土，设计地震加速度水平较低时（烈度水平指数1、2，设计加速度0.1g、0.2g），反应谱的峰值频段较窄；设计地震加速度水平较高时（烈度水平指数3，设计加速度0.4g），反应谱的峰值频段较宽。
2. 设计地震反应谱的对比分析
2.1 RG 1.60与TECDOC—1347对比
由于用于核电厂设计的RG 1.60反应谱是基于坚硬场地提出的，所以将TECDOC— 1347中用于1类场地土的设计反应谱（5%阻尼比）与其进行比较，如图 3所示。比较发现，RG 1.60的设计反应谱在大部分频段可以包络TECDOC—1347的设计反应谱，TECDOC—1347的设计反应谱在局部中间频段（约5—13Hz）超出。由于设计地震加速度水平较高时（烈度水平指数3，设计加速度0.4g），TECDOC—1347的设计反应谱峰值对应的频段较宽，其与RG 1.60的反应谱相接近。
图 3 RG 1.60与TECDOC—1347设计反应谱的对比Figure 3. Comparison of design responsespectrum between RG 1.60 and TECDOC—13472.2 《建筑抗震设计规范》与TECDOC—1347对比
我国《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）采用“三水准”设防标准，即小震不坏、中震可修、大震不倒。其中，小震是指50年超越概率为63%的多遇地震（重现周期约50年）；中震为50年超越概率为10%的基本地震（重现周期约475年）；大震为50年超越概率为2%—3%的罕遇地震（重现周期约2000年）。《建筑抗震设计规范》的设计反应谱针对不同的地震烈度区，其地震影响系数最大值不同。影响反应谱曲线的2个重要参数是地震影响系数最大值αmax和特征周期Tg。其中，地震影响系数最大值αmax依据设防烈度确定，特征周期Tg依据场地类别和地震分组情况确定，反映了场地条件和近、中、远地震的影响。《建筑抗震设计规范》定义的I0类场地土为剪切波速大于800m/s的坚硬土或基岩；TECDOC—1347定义的1类场地土为剪切波速大于1100m/s的硬持力层，见表 5。这2种场地均为硬持力层，具有可比性，因此选用此2种场地条件对应的地震反应谱进行比较，见图 4，其中，《建筑抗震设计规范》中反应谱的特征周期Tg取地震分组第3组的对应值0.3s。由于《建筑抗震设计规范》中Ⅱ、Ⅲ类场地的划分与TECDOC—1347中2、3类场地土的划分不一致，故不对其进行对比。
图 4 GB 50011—2010与TECDOC—1347反应谱的对比Figure 4. Comparison of design response spectrumbetween GB 50011—2010 and TECDOC—1347由图 4可见，除局部高频（约大于17Hz）部分，其它频段中TECDOC—1347推荐的设计反应谱，尤其烈度水平指数3对应的反应谱，远远包络《建筑抗震设计规范》的设计反应谱。由于一般研究堆构筑物的主要频率较低，在高频部分的振型参与系数较小，所以TECDOC—1347推荐的反应谱具有一定的保守性。
3. 结论
本文通过与RG 1.60及《建筑抗震设计规范》中的设计反应谱进行对比分析，总结了TECDOC—1347推荐的研究堆设计反应谱的特点。主要结论如下：
（1）RG 1.60设计反应谱在大部分频段可以包络TECDOC—1347的设计反应谱，在局部中间频段（约5—13Hz），TECDOC—1347的设计反应谱超出。在设计地震加速度水平较高时（烈度水平指数3，设计加速度0.4g），TECDOC—1347的设计反应谱与RG 1.60相接近。
（2）在1类场地条件下，除局部高频（约大于17Hz）部分，TECDOC—1347推荐的设计反应谱，尤其烈度水平指数3对应的反应谱，远远包络《建筑抗震设计规范》的设计反应谱。TECDOC—1347推荐的反应谱具有一定的保守性。
（3）对于我国的Ⅲ类研究堆，可采用核电厂的抗震设计规范进行设计；Ⅰ类研究堆可采用民用建筑的抗震规范进行设计；Ⅱ类研究堆的设计可借鉴TECDOC—1347的思路。对于不同设计等级的研究堆，考虑不同的年超越概率水平的地震输入。
-
图 1 新乡-商丘断裂延津至封丘段构造单元划分图
Figure 1. Division of structural units in Yanjin—Fengqiu section of Xinxiang-Shangqiu fault
图 2 新乡-商丘断裂延津至封丘段主要地震勘探反射剖面分布
Figure 2. Distribution of main seismic exploration sections of Yanjin—Fengqiu section of Xinxiang-Shangqiu fault
图 8 新乡-商丘断裂与黄河断裂交汇区构造图6（位置见图2，构造层为新近系底板，有修改）
Figure 8. Structural map of the intersection area of Xinxiang Shangqiu fault and Yellow River fault (See Fig. 2 for location, the structural layer is the Neogene floor which is modified according)
图 11 新乡-商丘断裂延津段朱庄钻孔联合地质剖面⑧
Figure 11. Combined geological profile of Zhuzhuang borehole in Yanjin section of Xinxiang Shangqiu fault
图 12 新乡-商丘断裂封丘段陈王庄钻孔联合地质剖面9
Figure 12. Combined geological profile of chenwangzhuang borehole in Fengqiu section of Xinxiang Shangqiu fault
表 1 浅层地震勘探基本参数
Table 1. Basic parameters of shallow seismic exploration
序号 线号 长度
/m道距/m 炮距/m 偏移距/m 接收道数 覆盖次数 采样间隔/ms 记录时间
/s震源吨位/t 1 XS1 8875 10 20 0 240 60 0.5 3 26 2 XSB1 5795 5 20 0 260 32 0.5 3 26 3 XS2 8100 10 20 0 240 60 0.5 3 26 4 FQ1 7216 4 16 0 220 22 0.5 2 18 注：XSB1线为组合线，由XSB11线与XSB12线组合而成。 
下载: 导出CSV
表 2 朱庄钻孔联合剖面测年数据表⑧
Table 2. Data sheet of combined profile dating of Zhuzhuang borehole
样品编号 样品埋深/m 地层/标志层 所处构造位置 测试方法 距今年龄/ka ZKZ0714C01 16.55 层⑮ 上覆地层 14C 8.76±0.03 ZKZ0314C02 28.26 层⑬/B7 上覆地层 14C ＞43.50 ZKZ02OSL03 42.38 层⑬ 上覆地层 OSL 130.55±7.59 ZKZ07OSL01 43.98 层⑫/B6 断层下盘 OSL 134.95±8.85 ZKZ04OSL02 54.18 层⑨ 断层下盘 OSL 278.78±23.77 ZKZ09OSL01 72.45 层⑦/B4 断层下盘 OSL 162.41±9.21 ZKZ02ESR01 77.40 层⑦/B4 断层上盘 ESR 270±36 ZKZ02ESR02 88.70 层⑤/B3 断层上盘 ESR 346±34 ZKZ02ESR03 96.59 层③/B2 断层上盘 ESR 556±72 ZKZ02ESR05 117.43 层① 断层上盘 ESR 853±171 注：14C样品年龄测试由美国Beta实验室完成；OSL、ESR样品年龄测试由北京光释光实验室有限公司完成。
下载: 导出CSV
表 3 陈王庄钻孔联合剖面测年数据表⑧
Table 3. Data sheet of combined profile dating of Chenwangzhuang borehole
样品编号 样品埋深/m 地层/标志层 所处构造位置 测试方法 距今年龄/ka ZKW0814C01 18.84 层⑬ 上覆地层 14C 17.15±0.06 ZKW0414C01 25.05 层⑫ 上覆地层 14C ＞43.5 ZKW05OSL02 32.34 层⑪ 断层上盘 OSL 5.38±0.34 ZKW03OSL02 33.75 层⑪ 断层下盘 OSL 107.39±7.13 ZKW04OSL02 45.96 层⑩ 断层上盘 OSL 138.06±6.79 ZKW09OSL02 73.58 层⑨ 断层上盘 OSL 136.19±7.55 ZKW03ESR01 77.14 层⑧/B3 断层下盘 ESR 286±57 ZKW03ESR02 82.21 层⑧/B3 断层下盘 ESR 482±48 ZKW03ESR04 93.10 层⑥/B2 断层下盘 ESR 546±54 ZKW03ESR05 101.97 层⑤ 断层下盘 ESR 610±117 ZKW03ESR06 120.49 层② 断层下盘 ESR 742±148 注：14C样品年龄测试由美国Beta实验室完成；OSL、ESR样品年龄测试由北京光释光实验室有限公司完成。
下载: 导出CSV
-
[1] 侯江飞, 邢磊, 张扬等, 2021. 新乡—商丘断裂延津段浅部地层结构特征研究. 工程地球物理学报, 18（4）: 486—494 doi: 10.3969/j.issn.1672-7940.2021.04.0011Hou J. F. , Xing L. , Zhang Y. , et al. , 2021. The shallow structural characteristics of the Yanjin section of Xinxiang—Shangqiu fault. Chinese Journal of Engineering Geophysics, 18(4): 486—494. (in Chinese) doi: 10.3969/j.issn.1672-7940.2021.04.0011 [2] 李艳友, 漆家福, 周赏, 2017. 走滑构造差异变形特征及其主控因素分析——基于砂箱模拟实验. 石油实验地质, 39（5）: 711—715 doi: 10.11781/sysydz201705711Li Y. Y. , Qi J. F. , Zhou S. , 2017. Differential deformation and its main controls on strike-slip structures: evidence from sandbox experiments. Petroleum Geology & Experiment, 39(5): 711—715. (in Chinese) doi: 10.11781/sysydz201705711 [3] 刘尧兴, 周庆, 荆制国, 2001. 豫北地区新构造活动特征及中长期地震预测研究. 西安: 西安地质出版社. [4] 马宝军, 漆家福, 于福生, 2017. 东濮凹陷构造变形的物理模拟研究. 地球学报, 38（3）: 430—438 doi: 10.3975/cagsb.2017.03.13Ma B. J. , Qi J. F. , Yu F. S. , 2017. An analysis of physical modeling of tectonic deformation in Dongpu sag. Acta Geoscientica Sinica, 38(3): 430—438. (in Chinese) doi: 10.3975/cagsb.2017.03.13 [5] 王定一, 汤锡元, 陈乃明, 1994. 开封坳陷构造特征、形成演化与油气远景. 石油学报, 15（2）: 39—47 doi: 10.3321/j.issn:0253-2697.1994.02.005Wang D. Y. , Tang X. Y. , Chen N. M. , 1994. Structural features, evolution and oil and gas prospects of Kai Feng depression. Acta Petrolei Sinica, 15(2): 39—47. (in Chinese) doi: 10.3321/j.issn:0253-2697.1994.02.005 [6] 王志铄, 2017. 河南省地震构造特征. 北京: 地质出版社. [7] 谢智, 谢健健, 王磊等, 2010. 豫北地区地震活动性研究. 华南地震, 30（3）: 42—52 doi: 10.3969/j.issn.1001-8662.2010.03.006Xie Z. , Xie J. J. , Wang L. , et al. , 2010. Study on earthquake activity in Yubei region. South China Journal of Seismology, 30(3): 42—52. (in Chinese) doi: 10.3969/j.issn.1001-8662.2010.03.006 [8] 徐汉林, 赵宗举, 杨以宁等, 2003. 南华北盆地构造格局及构造样式. 地球学报, 24（1）: 27—33 doi: 10.3321/j.issn:1006-3021.2003.01.005Xu H. L. , Zhao Z. J. , Yang Y. N. , et al. , 2003. Structural pattern and structural style of the southern North China basin. Acta Geoscientica Sinica, 24(1): 27—33. (in Chinese) doi: 10.3321/j.issn:1006-3021.2003.01.005 [9] 许立青, 李三忠, 索艳慧等, 2013. 华北地块南部断裂体系新构造活动特征. 地学前缘, 20（4）: 75—87Xu L. Q. , Li S. Z. , Suo Y. H. , et al. , 2013. Neotectonic activity and its kinematics of fault system in the south of North China block. Earth Science Frontiers, 20(4): 75—87. (in Chinese) [10] 许忠淮, 汪素云, 黄雨蕊等, 1989. 由大量的地震资料推断的我国大陆构造应力场. 地球物理学报, 32（6）: 636—647 doi: 10.3321/j.issn:0001-5733.1989.06.004Xu Z. H. , Wang S. Y. , Huang Y. R. , et al. , 1989. The tectonic stress field of Chinese continent deduced from a great number of earthquakes. Chinese Journal of Geophysics, 32(6): 636—647. (in Chinese) doi: 10.3321/j.issn:0001-5733.1989.06.004 [11] 张扬, 王志铄, 周栋梁等, 2018. 南华北盆地沈丘凹陷新构造时期断裂活动特征. 地震地磁观测与研究, 39（5）: 30—38 doi: 10.3969/j.issn.1003-3246.2018.05.005Zhang Y. , Wang Z. S. , Zhou D. L. , et al. , 2018. Shenqiu depression faults movement characteristics in southern North China basin during the neotectonic period. Seismological and Geomagnetic Observation and Research, 39(5): 30—38. (in Chinese) doi: 10.3969/j.issn.1003-3246.2018.05.005 [12] 张扬, 贺承广, 鲁人齐等, 2021. 新乡—商丘断裂延津段活动特征与晚第四纪地层沉积关系研究. 地质论评, 67（S1）: 11—14 doi: 10.16509/j.georeview.2021.s1.005Zhang Y. , He C. G. , Lu R. Q. , et al. , 2021. Relationship of the activity characteristics in the Yanjin segment of the Xinxiang-Shangqiu fault and the late-quaternary stratigraphic sedimentary. Geological Review, 67(S1): 11—14. (in Chinese) doi: 10.16509/j.georeview.2021.s1.005 期刊类型引用(2)
1. 俆飞鸿，李翠. 基于MIDAS/Gen的隔震钢框架结构抗震性能分析. 广东土木与建筑. 2021(05): 22-25 . 
百度学术2. 温瑞智，马强，张格明，潘蓉，孙明烨，许令顺. 重大工程地震紧急处置技术研发与示范应用. 地震科学进展. 2020(02): 1-15 . 百度学术其他类型引用(1)
-
下载:
点击查看大图
计量
- 文章访问数: 259
- HTML全文浏览量: 68
- PDF下载量: 88
- 被引次数: 3
