• ISSN 1673-5722
  • CN 11-5429/P

双向水平地震动作用对某钢筋混凝土连续梁桥易损性的影响

刘黎明 徐超 卜春尧 耿飞 温增平

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引用本文: 刘黎明,徐超,卜春尧,耿飞,温增平,2021. 双向水平地震动作用对某钢筋混凝土连续梁桥易损性的影响. 震灾防御技术,16(4):671−679. doi:10.11899/zzfy20210408. doi: 10.11899/zzfy20210408
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Citation: Liu Liming, Xu Chao, Bu Chunyao, Geng Fei, Wen Zengping. Influence of Bi-directional Horizontal Ground Motion on the Vulnerability of a Reinforced Concrete Continuous Beam Bridge[J]. Technology for Earthquake Disaster Prevention, 2021, 16(4): 671-679. doi: 10.11899/zzfy20210408

双向水平地震动作用对某钢筋混凝土连续梁桥易损性的影响

doi: 10.11899/zzfy20210408
基金项目: 国家重点研发计划课题(2018YFC1504602);中国地震局地球物理研究所基本科研业务专项(DQJB19A0133)
详细信息
    作者简介:

    刘黎明,男,生于1995年。硕士研究生。主要从事地震易损性方面的研究。E-mail:13636719310@163.com

    通讯作者:

    温增平,男,生于1964年。博士,研究员。主要从事地震工程及工程地震方面的研究。E-mail:wenzp@cea-igp.ac.cn

Influence of Bi-directional Horizontal Ground Motion on the Vulnerability of a Reinforced Concrete Continuous Beam Bridge

  • 摘要: 以双向水平地震动作为输入,对钢筋混凝土连续箱梁高架桥开展非线性动力时程分析。建立基于双向水平地震动强度参数的桥梁结构易损性曲面,比较单向及双向水平地震动输入下桥梁结构易损性差异,分析双向水平地震动输入下横桥向地震动强度对桥梁整体易损性的影响规律。研究结果表明,双向水平地震动输入下的桥梁结构易损性明显高于单向地震动输入的情况,且随着横桥向输入地震动强度的增加,结构各破坏状态的超越概率明显增大。
  • 地震前兆观测主要关注观测数据随时间的相对变化,装置系数误差不影响观测数据的相对变化,但不正确的装置系数可能导致地电阻率观测结果出现系统误差(王兰炜等,2014),因此,正确的装置系数有利于不同区域观测数据的对比和地震前兆数据的研究。自2009年起,河北大柏舍台,甘肃天水台、武都台、平凉台,陕西合阳台实施了井下地电阻率垂直观测试验,井孔深100—225m,供电极距60—120m,测量极距20—60m(刘君等,2015王兰炜等,2015)。上述台站地电阻率垂向观测通常为1个钻孔,供电电极和测量电极均布设于1个钻孔中,部分垂向观测的供电电极A接近地表,如天水台、武都台、合阳台的供电电极A埋深仅4—5m;部分垂向观测的供电电极A埋深为40m左右,如大柏舍台。垂向地电阻率观测中的装置系数与电流的空间分布及电极位置有关,现有垂向观测装置系数计算方法依据地下点、地表点电流源产生的电场计算得出,忽略了供电电极A的埋深。江宁台深井垂向地电阻率观测装置为在2口深井进行垂向观测的试验装置,与传统垂向地电阻率观测装置不同。本文根据地下点电流源产生的电场讨论装置系数计算方法,并比较计算方法对江宁台垂向地电阻率观测的影响。

    江宁台地处南京市江宁区禄口街道水荆墅村,地形开阔平坦,周围无大中型工矿企业,测区位于南京-湖熟断裂南西盘和方山-小丹阳断裂西盘的楔形地块上,东距茅山断裂带30km,西北距长江36km。测区内现有垂向地电阻率观测装置为在2口深井进行垂向观测的试验装置,井距5.17m,供电电极A、测量电极M分别布设在深275m的2号井内200m和275m处,供电电极B、测量电极N分别布设在深400m的1号井内400m和325m处(图 1)。该垂向观测系统采用ZD8BI型地电仪,根据《地震台站建设规范(地电台站第1部分)》(DB/T.18.1—2006)中关于地电阻率台站的技术要求,对新建垂向观测装置的场地进行高密度电法、电测深等测试。高密度电法探测和电测深报告中NW—SE和NS测线结果表明,观测区域电测深曲线具有K形特征,电性结构等效为3层(樊晓春等,2018),场地电性层参数见表 1

    图 1  江宁台垂向观测电极布极图
    Figure 1.  The diagram of electrodes deployment
    表 1  江宁台场地电性层参数
    Table 1.  The underground electrical structure of Jiangning geoelectric station
    NW—SE测线 NS测线
    层厚/m 电阻率/Ω·m 层厚/m 电阻率/Ω·m
    29.40 39.29 24.56 18.71
    220.94 143.06 203.42 274.52
    60.39 54.79
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    点电流处于不完全全空间时,对点电流源位于地下和地表 2种情况进行讨论。地下点电流源产生的电场指点电流源的电流I在地下一定深度时流入地下介质中产生的电场,为不完全全空间。假设地下介质电性均匀,介质电阻率为ρ,电流I从地下A点流入(图 2),采用镜像法计算(刘昌谋等,1994刘国兴,2005),见式(1)。地表点电流源产生的电场指地表点电流源电流I流入地下介质,从无限远处流出时在介质中产生的电场,为半无限空间。假设地下介质电性均匀,介质电阻率为ρ,电流I从地表A点流入地下,电流线的分布以A为中心向周围呈辐射状,该情况为图 2的特例(王兰炜等,2014),见式(2)。

    图 2  地下点电源产生的电场示意图
    Figure 2.  The schematic diagram of the electric field generated by underground point power supply

    (1)地下点电流源产生的电场(不完全全空间)

    $$ {V_{{\rm{MN}}}} = \frac{{\rho I}}{{4{\rm{ \mathsf{ π} }}}}\left({\frac{1}{{\overline {AM} }} + \frac{1}{{\overline {{A_1}M} }} - \frac{1}{{\overline {{A_1}N} }} - \frac{1}{{\overline {AN} }}} \right) $$ (1)

    (2)地表点电流源产生的电场(半无限空间)

    $$ {V_{{\rm{MN}}}} = \frac{{\rho I}}{{2{\rm{ \mathsf{ π} }}}}\left({\frac{1}{{\overline {AM} }} - \frac{1}{{\overline {AN} }}} \right) $$ (2)

    装置系数是地电阻率观测中特有的参数,通常用K表示,与观测装置中电极分布情况有关,表征地电阻率是视电阻率(王兰炜等,2014)。当测区区域介质电阻率均匀分布时,地电阻率ρs与介质真实的电阻率ρ数值相同。

    根据奥斯定理和镜像原理(钱家栋等,1985),假设测区为均匀介质,垂向观测中的装置系数计算方法如下:

    (1)方法Ⅰ:传统垂向观测装置系数计算方法(王兰炜等,2014

    传统方法井下垂向观测装置忽略电极A的埋深,在点电源B与地面对称的位置设镜像点B1,见图 3(a)。根据式(1)和式(2),则K为:

    图 3  江宁台垂向观测示意
    Figure 3.  The schematic diagram of vertical geo-resistivity observation
    $$ K = \frac{{4{\rm{ \mathsf{ π} }}}}{{\left({\frac{2}{{\overline {AM} }} - \frac{2}{{\overline {AN} }}} \right) - \left({\frac{1}{{\overline {BM} }} + \frac{1}{{\overline {{B_1}M} }} - \frac{1}{{\overline {{B_1}N} }} - \frac{1}{{\overline {BN} }}} \right)}} $$ (3)

    不考虑江宁台垂向观测电极A埋深时,因江宁台垂向观测AM=BNAN=BM,则:

    $$ K = \frac{{4{\rm{ \mathsf{ π} }}}}{{\frac{3}{{\overline {AM} }} - \frac{3}{{\overline {AN} }} - \frac{1}{{\overline {{B_1}M} }} + \frac{1}{{\overline {{B_1}N} }}}} $$ (4)

    (2)方法Ⅱ:采用全空间方式的装置系数计算方法(钱家栋等,1985王兰炜等,2014

    当电极埋深h远大于供电极长度AB时,为全空间,则K为地表观测装置系数的2倍,即:

    $$ K = \frac{{4{\rm{ \mathsf{ π} }}}}{{\frac{1}{{\overline {AM} }} - \frac{1}{{\overline {AN} }} - \frac{1}{{\overline {BM} }} + \frac{1}{{\overline {BN} }}}} $$ (5)

    (3)方法Ⅲ:采用不完全全空间方式的装置系数计算方法

    江宁台垂向观测的电极AMNB分别位于埋深200m、275m、325m、400m处,应按地下点电源产生的电场模型计算(不完全全空间),如图 3(b)所示。在点电源AB与地面对称的位置设镜像点A1B1,忽略1号井和2号井的水平距离l,根据式(1),则供电电流I(+I和-I)在MN间产生的电位差为:

    $$ {V_{MN}} = \frac{{\rho I}}{{4{\rm{ \mathsf{ π} }}}}\left[ {\left({\frac{1}{{\overline {AM} }} + \frac{1}{{\overline {{A_1}M} }} - \frac{1}{{\overline {{A_1}N} }} - \frac{1}{{\overline {AN} }}} \right) - \left({\frac{1}{{\overline {BM} }} + \frac{1}{{\overline {{B_1}M} }} - \frac{1}{{\overline {{B_1}N} }} - \frac{1}{{\overline {BN} }}} \right)} \right] $$ (6)

    K为:

    $$ K = \frac{{4{\rm{ \mathsf{ π} }}}}{{\left({\frac{1}{{\overline {AM} }} + \frac{1}{{\overline {{A_1}M} }} - \frac{1}{{\overline {AN} }} - \frac{1}{{\overline {{A_1}N} }}} \right) - \left({\frac{1}{{\overline {BM} }} + \frac{1}{{\overline {{B_1}M} }} - \frac{1}{{\overline {BN} }} - \frac{1}{{\overline {{B_1}N} }}} \right)}} $$ (7)

    因江宁台垂向观测AM=BNAN=BM,则:

    $$ K = \frac{{4{\rm{ \mathsf{ π} }}}}{{\frac{2}{{\overline {AM} }} - \frac{2}{{\overline {AN} }} + \frac{1}{{\overline {{A_1}M} }} - \frac{1}{{\overline {{A_1}N} }} - \frac{1}{{\overline {{B_1}M} }} + \frac{1}{{\overline {{B_1}N} }}}} $$ (8)

    (4)方法Ⅳ:采用不完全全空间方式(考虑井距l)的装置系数计算方法

    按照地下点电源产生电场的模型计算(不完全全空间),在点电源AB与地面对称的位置设镜像点A1B1h1h2h3表示供电电极A、BM的电极埋深,井距l表示2口井孔水平距离(图 3(c)),则:

    $$ \overline {AM} = {h_3} - {h_1} $$ (9)
    $$ \overline {AN} = \sqrt {{l^2} + {{({h_2} - {h_3})}^2}} $$ (10)
    $$ \overline {{A_1}M} = {h_1} + {h_3} $$ (11)
    $$ \overline {{A_1}N} = \sqrt {{l^2} + {{({h_2} + 2{h_1} - {h_3})}^2}} $$ (12)
    $$ \overline {{B_1}M} = \sqrt {{l^2} + {{({h_2} + {h_3})}^2}} $$ (13)
    $$ \overline {{B_1}N} = 2{h_2} - {h_3} + {h_1} $$ (14)

    将式(9)至式(14)代入式(8),则K变为:

    $$ K = \frac{{4\pi }}{{\frac{2}{{{h_3} - {h_1}}} - \frac{2}{{\sqrt {{l^2} + {{({h_2} - {h_3})}^2}} }} + \frac{1}{{{h_1} + {h_3}}} - \frac{1}{{\sqrt {{l^2} + {{({h_2} + 2{h_1} - {h_3})}^2}} }} - \frac{1}{{\sqrt {{l^2} + {{({h_2} + {h_3})}^2}} }} + \frac{1}{{2{h_2} - {h_3} + {h_1}}}}} $$ (15)

    采用方法Ⅰ—Ⅳ分别计算江宁台垂向地电阻率观测的装置系数K,结果见表 2。考虑江宁台垂向地电阻率观测的电极布设不同于传统垂向观测装置,所有电极埋深均在200m以上,本文认为应以方法Ⅳ为参考值,采用式(16)计算不同装置系数计算方法的相对误差。方法Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ相对误差分别为-32.01%、1.37%、0.43%,可知方法Ⅰ不适用于江宁台垂向地电阻率观测,该计算方法通常仅适用于供电电极A埋深小于5m的垂向观测,如天水台、合阳台。方法Ⅱ相对误差较小,江宁台垂向观测于2018年4月25日至2018年11月22日曾采用该方法。考虑仅当电极埋深远大于供电极距时称为全空间,而江宁台垂向装置最小电极埋深仅与供电极距相当,因此,方法Ⅱ同样不适用于江宁台垂向观测。除江宁台外,大部分台站观测装置电极埋深明显小于供电极距,均不宜采用方法Ⅱ。方法Ⅲ相对误差最小,江宁台垂向地电阻率观测于2018年11月23日至2019年10月30日曾采用该方法,2018年11月出现的台阶是由调整装置系数导致的(图 4)。由于江宁台垂向地电阻率观测为多孔观测,须考虑井距才能准确计算其装置系数,因而最终采用方法Ⅳ进行计算。

    $$ \sigma = \frac{{k_{方法}} - {k_{方法Ⅳ}}}{{{k_{方法Ⅳ}}}} $$ (16)
    表 2  江宁台垂向观测的装置系数
    Table 2.  The configuration coefficient of vertical geo-resistivity observation in Jiangning earthquake station
    计算方法 AM/m AN/m B1M/m B1N/m A1M/m A1N/m 装置系数K
    75.000 125.000 675.000 725.000 790.000
    75.000 125.000 1178.000
    75.000 125.000 675.000 725.000 475.000 525.000 1167.000
    75.000 125.374 675.020 725.000 475.000 525.292 1162.000
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    图 4  江宁台垂向观测整点值曲线
    Figure 4.  The hourly observational value curves of vertical geo-resistivity observation at Jiangning Seismic Station

    本文以江宁台垂向地电阻率观测为例,提出2种以不完全全空间方式计算的新方法,并与现有垂向观测装置计算方法进行比较。研究结果表明,方法Ⅳ最符合江宁台垂向地电阻率观测装置。考虑方法Ⅳ中部分参数存在小数部分,认为保留小数点后三位能满足装置系数精度要求。方法Ⅳ除适用于2口井垂向观测装置外,同样适用于忽略井距时供电电极A埋深超过5m的单口井垂向观测装置。

    致谢: 衷心感谢中国地震局地壳应力研究所王兰炜研究员对本文提出的建议和意见。
  • 图  1  桥梁有限元模型

    Figure  1.  Finite element model of bridge

    图  2  桥梁支座布置

    Figure  2.  Layout of bridge bearing

    图  3  材料本构关系

    Figure  3.  Constitutive relation of materials

    图  4  本文选取地震动的反应谱

    Figure  4.  Response spectrum of selected seismic ground motion

    图  5  不同地震动强度参数的桥梁概率地震需求模型

    Figure  5.  Probabilistic seismic demand model for bridges with different seismic intensity parameters

    图  6  双向水平地震动输入桥梁的概率地震需求模型

    Figure  6.  Probabilistic seismic demand model for bridges with bidirectional seismic input

    图  7  双向水平地震动输入易损性曲面

    Figure  7.  Bidirectional seismic input vulnerability surface

    图  8  双向水平地震动输入易损性曲线

    Figure  8.  Bidirectional seismic input vulnerability curve

    表  1  支座参数

    Table  1.   Parameter of bearings

    支座类型支座型号支座位置
    盆式固定支座GPZ4000GX3
    盆式单向滑动支座GPZ4000DX1、2、4、5(上)
    盆式双向滑动支座GPZ4000SX1、2、4、5(下)
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    表  2  损伤破坏准则

    Table  2.   Damage failure criterion

    损伤状态基本完好轻微破坏中等破坏严重破坏完全破坏
    破坏准则0<μμcy1μcy1μμcyμcyμμc4μc4μμcmaxμcmaxμ
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    表  3  桥墩截面弯矩-曲率关系(单位:rad·m−1

    Table  3.   Moment- curvature relationship of pier section(Unit: rad·m−1

    分析参数фy1фyфc4фu
    桥墩截面曲率2.3533.04518.39050.630
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    表  4  损伤指标与损伤等级关系

    Table  4.   Relationship between damage index and damage grade

    损伤状态基本完好轻微破坏中等破坏严重破坏完全破坏
    破坏准则0<μ≤1.001.00<μ≤1.291.29<μ≤3.343.34<μ≤6.346.34<μ
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    表  5  不同地震动强度参数的相关系数

    Table  5.   Determination coefficients of different ground motion intensity parameters

    强度参数Y=0 gY=0.2 gY=0.4 gY=0.6 gY=0.8 gY=1.0 g
    Sa(T10.837 50.819 40.763 80.716 50.683 10.657 5
    PGA0.485 70.454 00.419 80.373 60.336 90.301 7
    PGV0.813 50.780 10.714 60.659 50.611 80.572 2
    PGD0.813 70.809 10.769 80.739 10.714 00.693 9
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    表  6  不同地震动强度参数的均方根误差

    Table  6.   Root mean square error of different ground motion intensity parameters

    强度参数Y=0 gY=0.2 gY=0.4 gY=0.6 gY=0.8 gY=1.0 g
    Sa(T10.391 80.410 80.443 70.455 90.464 70.469 9
    PGA0.697 00.714 40.695 30.677 70.672 30.670 9
    PGV0.419 70.453 30.487 70.499 70.514 40.525 1
    PGD0.419 50.423 30.438 00.437 40.441 40.444 2
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出版历程
  • 收稿日期:  2021-04-25
  • 网络出版日期:  2022-03-07
  • 刊出日期:  2021-12-31

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