• ISSN 1673-5722
  • CN 11-5429/P

CFRP加固一字形竖缝耗能预制剪力墙抗震性能研究

王宇亮 何斌 张玉敏 李祥 庞豹

王宇亮,何斌,张玉敏,李祥,庞豹,2021. CFRP加固一字形竖缝耗能预制剪力墙抗震性能研究. 震灾防御技术,16(3):544−553. doi:10.11899/zzfy20210314. doi: 10.11899/zzfy20210314
引用本文: 王宇亮,何斌,张玉敏,李祥,庞豹,2021. CFRP加固一字形竖缝耗能预制剪力墙抗震性能研究. 震灾防御技术,16(3):544−553. doi:10.11899/zzfy20210314. doi: 10.11899/zzfy20210314
Wang Yuliang, He Bin, Zhang Yumin, Li Xiang, Pang Bao. Study on Seismic Behavior of CFRP Reinforced Rectangular Precast Shear Wall with Energy-dissipating Vertical Joints[J]. Technology for Earthquake Disaster Prevention, 2021, 16(3): 544-553. doi: 10.11899/zzfy20210314
Citation: Wang Yuliang, He Bin, Zhang Yumin, Li Xiang, Pang Bao. Study on Seismic Behavior of CFRP Reinforced Rectangular Precast Shear Wall with Energy-dissipating Vertical Joints[J]. Technology for Earthquake Disaster Prevention, 2021, 16(3): 544-553. doi: 10.11899/zzfy20210314

CFRP加固一字形竖缝耗能预制剪力墙抗震性能研究

doi: 10.11899/zzfy20210314
基金项目: 国家自然科学基金(51678237);河北省建设科技研究计划项目(2020-05-02)
详细信息
    作者简介:

    王宇亮,男,生于1980年。博士,副教授,硕士生导师。主要从事结构抗震、防灾减灾方面的研究。E-mail:14522466@qq.com

    通讯作者:

    张玉敏,女,生于1973年。博士,教授。主要从事结构抗震、防灾减灾方面的研究。E-mail:710765269@qq.com

Study on Seismic Behavior of CFRP Reinforced Rectangular Precast Shear Wall with Energy-dissipating Vertical Joints

  • 摘要: 以一字形竖缝耗能预制剪力墙作为研究对象,设计了3个装配式剪力墙试件及1个现浇剪力墙对比试件,进行低周往复荷载试验,并对破坏墙体进行CFRP加固,再次进行拟静力试验。试件变化参数包括轴压比、混凝土强度等级及配筋率,对比分析加固前后试件滞回性能、刚度退化、承载力和耗能能力等性能。试验结果表明,与现浇剪力墙相比,一字形竖缝耗能预制剪力墙工作性能良好,阻尼器屈服耗能提高了试件整体工作性能;CFRP加固可有效抑制墙体斜裂缝的发展,对墙体承载力及耗能能力均有显著改善作用;各试件均满足剪力墙弹塑性层间位移角限值要求,延性较好;试件整体表现出良好的抗震性能。
  • 预制装配式剪力墙结构是当下工程领域研究的热点,其符合我国节能减排、绿色发展的需求。我国是多地震带的国家,在地震灾害影响下,剪力墙结构会遭受不同程度的倒塌破坏。目前,针对此问题,国内外学者对改善预制装配式剪力墙结构进行了较全面的研究。武藤清(1984)提出了竖缝剪力墙的概念,这种形式的墙体通过改变高宽比,提高了整体受力性能。袁新禧等(2014a2014b)开展了带竖缝及金属阻尼器剪力墙试验研究,结果表明,金属阻尼器实现了耗能,剪力墙抗震性能延性得到提高。张建伟等(2000)提出了带双层暗支撑竖缝剪力墙,并进行了抗震研究,通过模型验证了带暗支撑竖缝剪力墙承载力、刚度、耗能能力较普通剪力墙高。Pantelides等(2003)通过FRP加固预制剪力墙垂直接缝。邓宗才等(2012)采用HFRP加固预制装配式剪力墙,并进行了试验研究,结果表明HFRP能有效延缓剪力墙刚度退化,提高延性,剪力墙耗能性能良好。张雷磊(2017)研究了CFRP加固震损型钢混凝土短肢剪力墙抗震性能,对加固前后试件承载力、刚度退化、耗能及变形性能进行分析。Antoniades等(2003)对5片破坏后高宽比为1的剪力墙进行修复,发现FRP能基本恢复剪力墙承载力,提高延性,有效抑制混凝土开裂及脱落,但耗能能力不能完全恢复。Todut等(2015)对震损预制钢筋混凝土墙板进行了修复研究,发现采用FRP加固修复后,试件承载力和初始刚度与原试件差不多,而试件刚度和能量耗散高于原试件。张远淼等(2015)对采用ECC加固修复后的震损钢筋混凝土剪力墙进行了抗震性能试验研究,结果表明,采用ECC加固后剪力墙承载力基本得到恢复,提高了剪力墙耗能能力。

    本文设计3个一字形竖缝耗能预制剪力墙试件和1个现浇混凝土剪力墙对比试件,进行不同轴压比、混凝土强度等级及配筋率下的低周往复荷载试验,对比剪力墙初次拟静力试验和破坏加固后的再次拟静力试验结果,分析试件破坏形态、承载力及延性、耗能能力和刚度退化特性,评估CFRP加固有效性。

    本试验共设计制作了3个一字形竖缝耗能预制剪力墙试件和1个现浇混凝土剪力墙对比试件,试件编号如表1所示,其中Y表示一字形,X表示现浇,S表示破坏后加固试件,0.1、0.3表示设计轴压比。墙肢高度为2 880 mm,竖缝宽度为250 mm,试件详细尺寸和配筋如图1所示。基于课题组已有研究成果(丁祖贤,2019谷玉珍,2019王宇亮等,2019),选用Q235软钢阻尼器,其屈服位移为1.75 mm,极限位移为20.2 mm,屈服荷载为55.77 kN,极限荷载为94.74 kN,阻尼器与预埋钢板通过焊接方式连接,每个试件沿竖缝由上而下布置3个阻尼器,以保证大墙肢与小墙肢的连接,阻尼器详细尺寸如图2所示。

    表 1  试件设计参数
    Table 1.  Design parameters of specimen
    编号混凝土强度等级竖缝宽度/
    mm
    轴压比
    YX-0.1C300.1
    Y-0.1/SY-0.1C302500.1
    YA-0.1/SYA-0.1C402500.1
    YA-0.3/SYA-0.3C402500.3
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    图 1  剪力墙试件尺寸及配筋
    Figure 1.  Shear wall specimen size and reinforcement
    图 2  软钢阻尼器尺寸
    Figure 2.  Dimensions of mild steel dampers

    试件设计混凝土强度等级为C30、C40,钢筋均采用HRB400级,在浇筑预制剪力墙试件的同时制作3组边长100 mm的立方体混凝土标准试块,与剪力墙试件同环境下养护。混凝土和钢筋材料性能分别如表2表3所示。

    表 2  混凝土材料性能
    Table 2.  properties of concrete materials
    混凝土强度等级立方体抗压强度平均值/
    MPa
    轴心抗压强度平均值/
    MPa
    C3032.821.94
    C4041.827.96
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    表 3  钢筋材料性能
    Table 3.  Material properties of steel bar
    钢筋直径/mm屈服应力/MPa极限应力/MPa强屈比$ {\text{λ }} $
    84756881.45
    104736961.47
    124516091.35
    254656581.42
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    试验加载装置如图3所示,试验中轴压力采用液压千斤顶施加,采用1 000 kN MTS液压式伺服加载系统施加水平荷载,规定以向西推为正,向东拉为负。水平荷载采用位移控制加载,每级加载循环2次,加载速率为0.5 mm/s,距墙肢底部2 880 mm高度处用作动器进行加载,以剪力墙层间位移角为控制指标,《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)(中华人民共和国住房和城乡建设部等,2010)规定了剪力墙弹塑性层间位移角限制$ {\theta _{\text{p}}} = 1/120 $,对应的加载位移为24 mm,具体加载制度如表4所示。当试件破坏无法继续承受荷载或水平荷载下降到峰值荷载的85%时停止加载。

    图 3  试验加载装置
    Figure 3.  Test loading device diagram
    表 4  加载方案
    Table 4.  Loading scheme table
    编号层间位移角顶点位移/mm循环次数
    1 1.0/840 3.4 2
    2 2.0/840 6.9 2
    3 4.0/840 13.7 2
    4 7.0/840 24.0 2
    5 10.5/840 36.0 2
    6 14.0/840 48.0 2
    7 17.5/840 60.0 2
    8 21.0/840 72.0 2
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    利用实验室现有条件,原试件破坏主要集中在墙肢底部1 000 mm范围内,依据《混凝土结构加固设计规范》(GB 50367—2013)(中华人民共和国住房和城乡建设部,2014),采用CFRP对局部区域破坏的剪力墙节点进行简单的加固处理,考察剪力墙结构功能恢复情况。具体加固方法为:首先对混凝土表层出现剥落部位予以凿除,较大面积的劣质层凿除后应用3 d抗压强度达60 MPa的高强灌浆料进行加固。对需要粘贴CFRP的位置用角磨机打磨平整,涂刷CFSR-A/B浸渍胶,并及时将CFRP粘贴于加固部位。在基础梁顶面沿墙高300 mm范围内横向布置单层宽度为300 mm的CFRP,然后距基础梁300~900 mm每隔100 mm布置单层宽度为100 mm的CFRP,如图4所示。CFRP单位面积质量为300 g/m2,厚度为0.167 mm,抗拉强度标准值为3 003 MPa,弹性模量为2.18×105 MPa,伸长率为1.52%。

    图 4  加固布置
    Figure 4.  Reinforcement layout

    试验主要测量内容包括水平荷载、位移与钢筋应变。在加载梁中心处、墙体中部及距基础梁顶部400 mm处由上而下分别布置位移计S、Z和X。水平荷载通过作动器内置传感器自动采集,水平位移采用 LVDT和拉绳位移传感器采集,采用电阻应变片测量钢筋应变。在试验过程中观测裂缝开展情况及破坏形态,并及时描绘裂缝。钢筋应变片布置如图5所示。

    图 5  钢筋应变片布置
    Figure 5.  Layout of steel bar strain gauge

    加固前4个试件破坏形态相近,破坏位置主要集中在墙肢底部塑性铰区域,钢筋弯曲变形,受压区混凝土被压碎。小墙肢部分以水平裂缝为主,起抗弯作用。加固后CFRP出现不同程度的鼓起或剥落现象。加固前后试件整体呈现弯剪破坏,试件破坏形态如图所示,主要分3个阶段:

    (1)弹性阶段:加固前后试件无裂缝产生,荷载-位移曲线基本呈线性关系,试件无明显试验变化。

    (2)屈服阶段:随着荷载的增加,裂缝不断向墙面中心扩展和延伸,产生数条“X”形交叉裂缝,现浇剪力墙由水平裂缝逐渐发展为受剪斜裂缝。试件Y-0.3轴压比增大,导致墙肢上部出现肉眼可见的竖向劈裂裂缝(图9)。试件SY-0.1、SYA-0.1、SYA-0.3底部碳纤维布发出持续不断的撕裂声,由于墙肢底部进行了灌浆加固并包裹CFRP,墙肢下部塑性铰均出现上移现象(图10)。

    图 9  试件YA-0.3破坏形态
    Figure 9.  Failure pattern of specimen YA-0.3
    图 10  加固试件破坏形态
    Figure 10.  Failure pattern of strengthened specimen

    (3)破坏阶段:墙肢边缘裂缝上移,基础梁上表面东西侧塑性铰破坏(图6图9),混凝土被压碎,剪力墙承载力明显下降。试件YX-0.1裂缝宽度增加,暗柱钢筋外露并发生弯曲变形。试件SY-0.1、SYA-0.1、SYA-0.3有明显的鼓起、剥落现象,中、上阻尼器弯曲单元有明显的塑性变形特征(图10)。

    图 7  试件Y-0.1破坏形态
    Figure 7.  Failure pattern of specimen Y-0.1
    图 8  试件YA-0.1破坏形态
    Figure 8.  Failure pattern of specimen YA-0.1
    图 6  试件YX-0.1破坏形态
    Figure 6.  Failure pattern of specimen YX-0.1

    各工况下试件荷载-位移滞回曲线如图11所示。加载初期,施加的荷载较小,试件尚未开裂,滞回环面积很小,4个试件近似呈线性关系,处于弹性阶段;随着水平位移的增加,试件水平荷载有较小幅度地提升,混凝土开裂明显,刚度退化加快,滞回环包围的面积和卸载后的残余变形逐渐增大,试件耗能能力增加;试件接近破坏时,滞回曲线斜率逐渐下降,残余变形增大。试件Y-0.1曲线饱满程度略低于试件YX-0.1,但变形能力高于试件YX-0.1,说明阻尼器屈服耗能提高了结构抗震性能。试件YA-0.1、YA-0.3滞回性能接近,试件YA-0.1加载到后期墙体发生扭转,导致承载力有所降低。试件YA-0.3加载到后期承载力有所降低,这是由于随着轴压比的增大,造成大墙肢上部出现竖向劈裂裂缝。

    图 11  试件滞回曲线对比
    Figure 11.  Hysteresis curve of each specimen

    对比可知4个试件滞回曲线中部有一定捏缩现象,其中试件YA-0.1、SYA-0.1滞回环呈较明显的反S形,说明钢筋锚固不足,有一定滑移现象。试件SYA-0.3较试件YA-0.3滞回曲线饱满。试件Y-0.1后期加载梁发生剪切破坏,其饱满程度略低于试件SY-0.1。整体来看,4个试件滞回曲线呈反S形或弓形,各试件滞回环较饱满,表现出良好的耗能性能。

    试件骨架曲线如图12所示,由图12可知,各试件开裂前均处于弹性工作状态,骨架曲线基本呈直线;随着荷载的增加,混凝土开裂骨架曲线斜率逐渐减小,表现出明显的塑性变形特征;当加载超过最大弹塑性层间位移角(1/120)后,承载力仍呈增长趋势,此后曲线沿位移方向出现平台段,位移逐渐增加,对应荷载提升幅度较小;达极限位移后,试件承载力有所降低,此时位移角超过1/120。对比试件YX-0.1、Y-0.1可知,正向加载时,阻尼器对墙肢作用力的方向与轴压力方向相反,导致试件YX-0.1承载力高于试件Y-0.1;负向加载时,阻尼器对墙肢作用力的方向与轴压力方向相同,导致试件Y-0.1承载力高于试件YX-0.1。试件YA-0.1、YA-03开裂荷载基本相同,初始刚度相差较小。试件YA-0.3正、负向极限荷载低于试件YA-0.1,这是因为试件YA-0.3大墙肢上部过早地出现劈裂裂缝,造成承载力及刚度下降。试件YA-0.1、SYA-0.1正向加载时骨架曲线基本重合。试件YA-0.3、SYA-0.3屈服荷载和极限荷载基本相同。试件Y-0.1、SY-0.1加载前期承载力相差较小,随着位移的增加,承载力逐渐接近,后期试件Y-0.1加载梁发生剪切破坏,导致极限承载力略低于试件SY-0.1。试件SY-0.1有一段较长的平台段,说明加固后试件仍具有一定变形能力。整体来看,各试件骨架曲线较平缓,表现出良好的变形性能。

    图 12  试件骨架曲线对比
    Figure 12.  Comparison of skeleton curves of each specimen

    试件经历了混凝土开裂、屈服及破坏过程,其刚度随着位移及循环次数的增加逐渐降低,刚度退化规律能够反映抗震性能变化过程。试件刚度退化曲线如图13所示,由图13可知,各试件负向刚度高于正向刚度,这是由于负向加载时,小墙肢受压,阻尼器屈服耗能,增大了大墙肢的作用面积。试件YA-0.1前3个加载级正向刚度略高于负向刚度,这是因为螺栓松动或作动器与加载头之间有缝隙。试件SYA-0.1整体正向刚度高于负向刚度,这可能是由于加固位置采用了高强灌浆料。对比试件YX-0.1、Y-0.1可知,正向加载时试件YX-0.1刚度高于试件Y-0.1,负向加载时试件Y-0.1刚度高于试件YX-0.1,这是因为阻尼器对墙体的作用力与轴压力方向存在差异。随着加载位移的增大,试件Y-0.1、YA-0.1、YA-0.3刚度持续退化,刚度退化在加载前期特别是达到弹塑性层间位移角限值前尤为明显。试件屈服后,刚度退化逐渐缓慢。对比试件YA-0.1、YA-0.3可知,轴压比的增大造成大墙肢上部出现劈裂裂缝,导致试件YA-0.3刚度略低于试件YA-0.1。试件SY-0.1、SYA-0.3、SYA-0.1与原试件相比,初始刚度相差较大,随着位移的增加,刚度退化较缓慢,最后趋于平缓,正、负向残余刚度相差较小,说明CFRP有效约束了裂缝的发展,可在一定程度上恢复试件刚度。

    图 13  试件刚度退化曲线对比
    Figure 13.  Stiffness degradation curve of each specimen

    试件加载过程中的荷载、位移及位移延性系数如表5所示。由表5可知,试件YX-0.1正、负向极限承载力相差较小,试件Y-0.1、YA-0.1、YA-0.3负向极限承载力分别较正向极限承载力大65%、28%、32%,试件SY-0.1、SYA-0.3负向极限承载力分别较正向极限承载力大56%、53%,这是由于试件承载力主要取决于大墙肢,在加载过程中,竖缝中阻尼器作用于墙肢,正向加载时引起大墙肢轴压比减小,使试件整体承载力降低,而负向加载时,大墙肢轴压比提高,试件整体承载力相应提高。对比试件Y-0.1、YA-0.1可知,随着混凝土强度及配筋率的提高,其承载力有较大幅度提升,但试件YA-0.1发生了扭转,其延性较低。试件YA-0.3加载后期大墙肢上部出现劈裂裂缝,其极限承载力较试件YA-0.1降低了7.5%。试件SYA-0.1负向极限承载力低于正向,这是因为试验中墙体发生扭转,对承载力有一定影响。

    表 5  试件特征点荷载
    Table 5.  Load at characteristic point of specimen
    试件编号加载方向开裂荷载/kN开裂位移/mm屈服荷载/kN屈服位移/mm峰值荷载/kN峰值位移/mm位移延性系数
    Y-0.1 80.30 3.91 185.30 15.86 259.81 48.00 3.03
    118.33 5.64 252.34 15.34 428.23 48.00 3.13
    YA-0.1 166.81 6.74 328.07 17.36 562.58 56.34 3.25
    132.74 6.20 338.50 18.46 720.57 52.65 2.85
    YA-0.3 168.09 8.33 273.93 17.02 514.85 58.06 3.41
    133.90 6.73 421.25 18.26 679.39 54.47 2.98
    YX-0.1 177.57 7.66 216.57 19.96 363.39 58.32 2.92
    112.61 8.18 239.70 19.61 351.63 56.52 2.88
    SY-0.1 186.38 24.94 286.96 72.24 2.90
    311.91 29.09 446.25 71.85 2.47
    SYA-0.1 311.43 21.49 528.05 38.64 1.80
    307.30 23.80 514.08 43.07 1.81
    SYA-0.3 230.27 23.27 473.45 54.31 2.33
    477.09 31.66 725.45 50.31 1.59
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    试件变形能力由位移延性系数表示,由表5可知,加固前除试件YA-0.1负向位移延性系数小于试件YX-0.1外,其余试件位移延性系数均大于试件YX-0.1,且位移延性系数接近或超过3,说明装配式剪力墙具有良好的变形性能。对于加固后试件,极限位移(峰值位移)为38.64~72.24 mm,最大弹塑性位移角均大于规范限值;位移延性系数为1.59~2.90,相比原试件有所较低,但部分试件仍满足规范要求。

    根据《建筑抗震试验规程》(JGJ/T 101—2015)(中华人民共和国住房和城乡建设部,2015)的规定,试件耗能能力采用滞回曲线环包围的面积衡量,通常采用等效黏滞阻尼系数表示,等效黏滞阻尼系数越大,耗能能力越强。各试件等效黏滞阻尼系数对比如表6所示,由表6可知,各试件等效黏滞阻尼系数为0.326~0.428,均>0.3,试件Y-0.1、YA-0.1、YA-0.3、SY-0.1、SYA-0.1、SYA-0.3、YX-0.1等效黏滞阻尼系数最大值分别为0.344、0.375、0.388、0.412、0.365、0.428、0.417,表现出良好的耗能性能。由于竖缝的存在削弱了墙肢刚度,试件Y-0.1等效黏滞阻尼系数低于试件YX-0.1,耗能指标相应下降。试件YA-0.3等效黏滞阻尼系数高于试件YA-0.1,表明随着轴压比的增大,试件耗能能力逐渐增强。加固后试件较原试件等效黏滞阻尼系数大,说明CFRP能够有效恢复剪力墙耗能性能。总体来看,各试件等效黏滞阻尼系数均随着位移的增加而增大,说明随着钢筋屈服、混凝土被压碎及阻尼器耗能,试件耗能逐渐增加。

    表 6  等效黏滞阻尼系数
    Table 6.  Equivalent viscous damping coefficient
    加载位移/mm试件Y-0.1试件YA-0.1试件YA-0.3试件YX-0.1试件SY-0.1试件SYA-0.1试件SYA-0.3
    3.40.3320.3340.3460.3390.3180.3510.333
    6.90.3260.3400.3610.3570.3230.3320.331
    13.70.3320.3510.3620.3730.3380.3410.353
    24.00.3360.3620.3710.3780.3560.3450.374
    36.00.3550.3790.3840.3730.3650.387
    48.00.3440.3660.3830.4010.3790.3620.391
    60.00.3750.3880.4020.3930.3420.384
    72.00.4170.4120.428
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    通过对一字形竖缝耗能预制剪力墙进行试验研究,对比分析加固前后剪力墙力学性能及耗能情况,得出以下结论:

    (1)与现浇剪力墙相比,竖缝的存在导致预制剪力墙2个加载方向承载力及刚度下降,因此需考虑竖缝位置对试件整体工作性能的影响。

    (2)4个试件滞回曲线较饱满,曲线均有不同程度地捏缩,说明钢筋锚固不足,有一定滑移现象,因此,水平缝之间应有足够的连接及锚固强度。

    (3)除试件YA-0.1负向位移延性系数略低于试件YX-0.1外,其余试件位移延性系数均大于试件YX-0.1,且接近或超过3,体现了较好的延性变形能力。4个试件破坏时的极限位移角均达到了弹塑性层间位移角限值要求,满足抗震设计要求。

    (4)4个试件等效黏滞阻尼系数为0.326~0.428,表现出良好的耗能能力。

    (5)采用CFRP加固,可有效抑制剪力墙裂缝的发展,各试件承载力及耗能能力有一定程度的恢复,说明CFRP加固方法有效可行,部分试件仍满足抗震加固要求,需进一步研究。

  • 图  1  剪力墙试件尺寸及配筋

    Figure  1.  Shear wall specimen size and reinforcement

    图  2  软钢阻尼器尺寸

    Figure  2.  Dimensions of mild steel dampers

    图  3  试验加载装置

    Figure  3.  Test loading device diagram

    图  4  加固布置

    Figure  4.  Reinforcement layout

    图  5  钢筋应变片布置

    Figure  5.  Layout of steel bar strain gauge

    图  9  试件YA-0.3破坏形态

    Figure  9.  Failure pattern of specimen YA-0.3

    图  10  加固试件破坏形态

    Figure  10.  Failure pattern of strengthened specimen

    图  7  试件Y-0.1破坏形态

    Figure  7.  Failure pattern of specimen Y-0.1

    图  8  试件YA-0.1破坏形态

    Figure  8.  Failure pattern of specimen YA-0.1

    图  6  试件YX-0.1破坏形态

    Figure  6.  Failure pattern of specimen YX-0.1

    图  11  试件滞回曲线对比

    Figure  11.  Hysteresis curve of each specimen

    图  12  试件骨架曲线对比

    Figure  12.  Comparison of skeleton curves of each specimen

    图  13  试件刚度退化曲线对比

    Figure  13.  Stiffness degradation curve of each specimen

    表  1  试件设计参数

    Table  1.   Design parameters of specimen

    编号混凝土强度等级竖缝宽度/
    mm
    轴压比
    YX-0.1C300.1
    Y-0.1/SY-0.1C302500.1
    YA-0.1/SYA-0.1C402500.1
    YA-0.3/SYA-0.3C402500.3
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    表  2  混凝土材料性能

    Table  2.   properties of concrete materials

    混凝土强度等级立方体抗压强度平均值/
    MPa
    轴心抗压强度平均值/
    MPa
    C3032.821.94
    C4041.827.96
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    表  3  钢筋材料性能

    Table  3.   Material properties of steel bar

    钢筋直径/mm屈服应力/MPa极限应力/MPa强屈比$ {\text{λ }} $
    84756881.45
    104736961.47
    124516091.35
    254656581.42
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    表  4  加载方案

    Table  4.   Loading scheme table

    编号层间位移角顶点位移/mm循环次数
    1 1.0/840 3.4 2
    2 2.0/840 6.9 2
    3 4.0/840 13.7 2
    4 7.0/840 24.0 2
    5 10.5/840 36.0 2
    6 14.0/840 48.0 2
    7 17.5/840 60.0 2
    8 21.0/840 72.0 2
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    表  5  试件特征点荷载

    Table  5.   Load at characteristic point of specimen

    试件编号加载方向开裂荷载/kN开裂位移/mm屈服荷载/kN屈服位移/mm峰值荷载/kN峰值位移/mm位移延性系数
    Y-0.1 80.30 3.91 185.30 15.86 259.81 48.00 3.03
    118.33 5.64 252.34 15.34 428.23 48.00 3.13
    YA-0.1 166.81 6.74 328.07 17.36 562.58 56.34 3.25
    132.74 6.20 338.50 18.46 720.57 52.65 2.85
    YA-0.3 168.09 8.33 273.93 17.02 514.85 58.06 3.41
    133.90 6.73 421.25 18.26 679.39 54.47 2.98
    YX-0.1 177.57 7.66 216.57 19.96 363.39 58.32 2.92
    112.61 8.18 239.70 19.61 351.63 56.52 2.88
    SY-0.1 186.38 24.94 286.96 72.24 2.90
    311.91 29.09 446.25 71.85 2.47
    SYA-0.1 311.43 21.49 528.05 38.64 1.80
    307.30 23.80 514.08 43.07 1.81
    SYA-0.3 230.27 23.27 473.45 54.31 2.33
    477.09 31.66 725.45 50.31 1.59
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    表  6  等效黏滞阻尼系数

    Table  6.   Equivalent viscous damping coefficient

    加载位移/mm试件Y-0.1试件YA-0.1试件YA-0.3试件YX-0.1试件SY-0.1试件SYA-0.1试件SYA-0.3
    3.40.3320.3340.3460.3390.3180.3510.333
    6.90.3260.3400.3610.3570.3230.3320.331
    13.70.3320.3510.3620.3730.3380.3410.353
    24.00.3360.3620.3710.3780.3560.3450.374
    36.00.3550.3790.3840.3730.3650.387
    48.00.3440.3660.3830.4010.3790.3620.391
    60.00.3750.3880.4020.3930.3420.384
    72.00.4170.4120.428
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  • 收稿日期:  2021-03-19
  • 刊出日期:  2021-09-30

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