Investigation and Implication of the Seismic Disasters Caused by the 2016 Kaikoura MW 7.8 Earthquake, New Zealand
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摘要: 在2016年新西兰凯库拉MW 7.8地震中，北东—北东东向科科仁古断裂水平右旋位移量最大，为10—12m；北北西—近南北向帕帕提断裂垂直位移量最大，达到5—6m。对直接坐落在这2条地震地表破裂带或变形带之上的建筑物的破坏现场调查表明，尽管房屋出现歪斜，但上部主体部分基本完整，没有出现倒塌或部分倒塌现象，避免了人员伤亡。在无法回避活动断裂及其大震危险性的情况下，隔震系统的广泛采用可以有效地提高建筑物抵御地震灾害的能力。此次地震触发了数万个滑坡体，最大滑坡体可达数百万立方米。对沃罗村北边2处边坡失稳地带的考察结果表明，针对该地至少从2个方面进行了考虑和处置：一是在选址上，避开了突出山嘴等高陡坡地带；二是在房屋正对的山坡地带，种植或保护了茂密的树木，这既增加了山体的稳定性，又可以在地震中有效地减缓崩塌的石块对房屋的冲击。对比中国中东部一些大震，如1976年唐山7.8级地震和2008年汶川8.0级地震中触目惊心的巨大人员伤亡和财产损失，即使在人口密度与滑坡规模上存在明显不同，对新西兰凯库拉地震灾害现场的考察结果，还是在如何有效抵御地震灾害方面给我们提供了很好的启示。Abstract: The 2016 Kaikoura MW 7.8 earthquake in New Zealand occurred at the Kekerengu fault with the strike of N-NNE and generated the horizontal displacement of 10-12m. Whereas the largest vertical displacement up to 5-6m was observed on the Papatea fault trending NNW-SN. In the field two houses are directly on these two faults. Although the houses are skewed by the ruptures along faults, the structures of the houses is basically intact, and no collapse or partial collapse was found. Such achievement of the goal of "Not collapse during the strong earthquake" successfully avoid the casualties. Generally, since the active faults and large earthquakes cannot be avoided in practice, the widespread adoption of earthquake isolation systems can effectively improve the ability of buildings to withstand earthquake disasters. The 2016 Kaikoura MW 7.8 earthquake triggered a large number of landslides, and many landslides are with huge volumes. Although the earthquake-triggered landslides caused serious damage to traffic, there were no reports of casualties or house damage caused by landslides. Investigation of two houses on the slope region at the north of the Oaro village showed that it is not a coincidence for the "good luck" of houses and their residents during the earthquake, but is closely related to the purposive prevention in advance. In the construction of the two "lucky" houses, some aspects have been considered to increase the anti-earthquake capability. For example, the site has been selected carefully to avoid the high steep slope, and trees have been planted on the slopes to increase the stability of slope and to reduce the impact of avalanches and fall stones on the houses effectively during the earthquake. In contrast, the landslides induced by the 2008 Wenchuan earthquake have caused heavy casualties and property losses in Sichan province of China. Considering the strong earthquakes in the east of China, such as the 1976 MS 7.8 Tangshan earthquake and the 2008 MS 8.0 Wenchuan earthquake, there is a complex corresponding relationship between the surface ruptures induced by these earthquakes and the distribution pattern of known active faults. Finally, the population density and landslide size in China is greater than that in New Zealand, some important implications from the investigation results of the 2016 Kaikoura MW 7.8 earthquake are very valuable for the earthquake prevention and disaster reduction planning in China.
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引言
对地震动特征规律的分析是地震工程学科研究的主要问题 (刘启方等，2006)。近几十年来国内外发生了多次破坏性地震，对所获得地震动记录进行分析，不难看出位于发震断层附近区域内的地震动具有许多独特性质，例如竖向效应。竖向效应是指近断层区域内竖向地震作用远远超过规范所规定的值的现象，国内外众多地震的强震记录显示竖向地震峰值是水平向的1/2—2/3(Ambraseys等，2003)，我国《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010) 规定竖向地震影响系数为水平向的65%(中华人民共和国国家标准，2010)，但在许多地震灾害中的近断层区域内出现了竖向地震动高于水平向地震动的现象 (冉志杰等，2012；赵国辉等，2008；周锡元等，2006；Niazi等，1991)。
中国大陆强震台网于2008年3月投入运行，在2008年5月12日汶川特大地震中获得了丰富的近断层强震记录，为相关问题的研究提供了重要的基础数据。通过对强震记录的分析发现近断层地震动竖向与水平分量之比最高达到了1.4(谢俊举等，2010；于海英等，2008)。但是已有的对于竖向效应问题的研究主要集中于对地震动动力特性的分析，关于地震动对工程结构影响的分析较少，尤其缺少对影响效应的定量分析。
本文基于此研究背景，选取汶川地震近断层强震记录为基础数据，以单自由度体系P-Δ效应为研究目标，对近断层竖向地震动所产生的P-Δ效应进行分析研究，对于工程结构的抗震问题具有一定的意义。
1. P-Δ效应的计算方法
已有研究表明，P-Δ效应产生的放大作用是竖向地震导致结构破坏的主要原因之一 (贺秋梅等，2014；刘启方等，2006)。根据结构抗震思想，大多数工程结构在进行抗震设计时都需要转化为等效的单自由度体系的叠加进行分析 (胡聿贤，2006；李宏男，2013；梁炯丰等，2013)，所以本文对单自由度体系竖向地震作用下的P-Δ效应进行分析。
1.1 P-Δ效应概念描述
P-Δ效应是指体系在动力荷载作用下，由于其竖向作用使体系结构产生动力附加弯矩的过程，相当于在体系上附加了一个水平地震作用，其原理如图 1所示 (胡聿贤，2006；袁一凡等，2012)。图中m表示质量，P(t) 表示体系在某一时刻承受的水平动力荷载，F(t) 表示体系在某一时刻承受的竖向荷载，包括重力以及竖向动力荷载等。
根据其基本原理，对于地震作用下的单自由度体系，在考虑了竖向地震作用后就变成了具有2个方向自由度的双自由度体系。由于地震所产生的运动以水平运动为主，故本文分析时不考虑竖向地震作用造成的竖向相对运动，因此该体系在某一时刻承受的竖向荷载作用为重力与竖向地震作用引起的惯性力。
强震仪所获得的地震加速度以av(t) 表示，同时竖直方向以加速度向上为正、向下为负，根据其基本原理P-Δ效应等效出的水平地震作用如下式 (1) 所示：
$$ {P_0}(t) = m\left[ {g + {a_v}(t)} \right] \cdot \frac{{u(t)}}{H} $$ (1) 式中，u(t) 为体系在某时刻的位移大小，H为体系高度，P0(t) 为与竖向地震作用等效的水平地震作用。
1.2 P-Δ效应的计算方法
将P-Δ效应所产生的附加水平动力作用带入动平衡方程，则得到考虑P-Δ效应的动力平衡方程，表达如下：
$$ m\ddot u{\rm{(}}t{\rm{)}} + c\dot u{\rm{(}}t{\rm{)}} + ku{\rm{(}}t{\rm{)}} = m\; \cdot \;\left[ {g + {a_v}{\rm{(}}t{\rm{)}}} \right]\; \cdot \;\frac{{u{\rm{(}}t{\rm{)}}}}{H} + m{a_h}{\rm{(}}t{\rm{)}} $$ (2) 式中，c是单自由度体系阻尼系数，k是回复力系数，ah(t) 是水平地震加速度。
式 (2) 可以根据杜哈密积分进行简化求解，进而求得考虑P-Δ效应的单自由度体系的地震反应，从而进一步求得P-Δ效应的放大作用，具体方法为：
(1) 按照地震动力时间步利用杜哈密积分求得每一时间步时刻的水平地震作用动力反应，即得到u(ti) 与ü(ti)；
(2) 根据每一时间步的水平位移按照公式 (3) 计算竖向荷载所产生的等效水平地震作用，利用杜哈密积分求解等效水平地震作用所产生的附加地震反应：ü0(ti)
$$ {\ddot u_0}({t_i}) = \left[ {g + {a_v}(t)} \right]\; \cdot \;\frac{{u(t)}}{H} $$ (3) (3) 据所计算出的水平地震反应ü(t) 与附加地震反应ü0(t)，按照公式 (4) 计算P-Δ效应所产生的放大作用，式中β为效应放大系数，越大表征所产生放大作用越强。
$$ \beta = \frac{{\ddot u(t) + {{\ddot u}_0}(t)}}{{\ddot u(t)}} $$ (4) 2. 竖向地震动P-Δ效应放大作用的分析
为分析近断层竖向地震动P-Δ效应放大作用的特点，本文分别选取汶川地震中近断层与中远场强震记录，按上述方法分析计算实际地震动所产生P-Δ效应的放大系数，并与中远程强震记录对比分析。
2.1 强震数据的选取
按近断层定义，本文先选取汶川地震中发震断层附近20个强震台站的强震记录，台站的断层距小于60km，具体信息见表 1。再选取位于中远场的20个强震台站的强震记录，台站的断层距大于100km，具体信息见表 2。强震记录来源于中国地震局工程力学研究所下属的中国强震台网中心数据库。
表 1 所选取强震记录的近场台站信息Table 1. The information of near-site stations selected in the study编号 51MZQ 51JYH 51PXZ 51AXT 51JYD 51SFB 51MXN 51WCW 51MXT 51JYC 断层距/km 7.17 13.6 21.05 25.89 26.43 26.73 27.09 27.72 27.77 30.54 编号 51DXY 51DYB 51LXT 51QLY 51LXM 51PWM 51LXS 51GYZ 51BXZ 51XJD 断层距/km 31.19 34.33 46.4 49.17 49.18 51.28 51.58 55.15 57.75 59.09 表 2 所选取强震记录的中远场台站信息Table 2. The information of remote stations selected in the study编号 51HSD 51CXQ 51YAS 51JZB 62SHW 51JZZ 51TQL 51HYQ 51HYJ 51LDD 断层距/km 104.5 104.7 111.1 114.2 121.1 125.4 137.2 155.4 163 177.1 编号 51SMW 51LDL 62TSH 51SMM 51MBD 51YXX 51YXZ 51SMC 51LDS 51MNL 断层距/km 188.7 190.9 191.4 211.5 222.2 249.2 262.2 272.9 278.5 300.4 为充分表达研究目的，给出了汶川地震发震断层与所选取近断层强震台站的空间分布，如图 2所示。
2.2 P-Δ效应放大系数计算结果
对于任意台站，所获得强震记录分为水平向 (EW、NS) 与竖直向 (UD)，所以任意台站可以获得2个P-Δ效应放大系数。分别计算所选取近断层与中远场强震台站记录的放大系数，并将计算结果绘制成频率直方图，如图 3所示。计算中，结合大多数工程结构的动力特点，其单自由度体系阻尼比选择为0.05，自振周期分别取1s、2s与3s。
图 3 不同自振周期P-Δ效应的放大系数Figure 3. Amplification factor for P-Δ effect of different natural period对比近断层与中远场强震台站记录所计算出的放大系数，从整体上可以看出：对于近断层所获得的强震记录其P-Δ效应放大系数值较大，而中远场的P-Δ效应放大系数值较小；对于中远场地震动，其地震作用的水平分量本身就较弱，故其竖向地震动所产生的P-Δ效应可以忽略。因此竖向地震动所产生P-Δ效应的放大作用是近断层地震动所产生动力作用的主要特点，对于近断层地震动应分析其所产生的P-Δ效应。
2.3 放大系数的统计分析
地震动具有很强的不确定性 (Niazi等，1991)，为对建筑抗震设计提供具体参考，在完成对所选取强震记录初步分析后，应对多条强震记录的初步分析结果进行统计规律分析。
基于所得到的20个近断层台站获得的强震记录，计算得到不同自振周期条件下P-Δ效应的放大系数。利用概率图工具分析放大系数服从的概率分布，如图 4所示 (自振周期为1s)。根据分析，放大系数服从正态分布。进一步计算不同自振周期单自由度体系放大系数的统计参数，计算结果如表 3所示。
表 3 放大系数的统计参数Table 3. Statistical parameter of amplification factor自振周期/s 1 2 3 均值 1.012 1.229 1.701 方差 0.002 0.014 0.063 从表 3可以看出，对于同一自振周期的单自由度体系，其放大系数的离散性较小，放大系数主要分布于均值附近，且主要受单自由度体系自振周期的影响，自振周期越大，其P-Δ效应放大系数越高。为此，可以认为，在近断层区域内，竖向地震动所产生P-Δ效应的放大作用具有普遍性，其放大作用主要受自振周期大小的影响。
3. P-Δ效应放大系数谱的建立
3.1 放大系数谱的建立思路
在近断层范围内竖向地震引起的P-Δ效应会产生普遍放大作用，其放大系数主要受自振周期的影响，因此可以参考地震动反应谱的基本思想建立P-Δ效应放大系数谱，以获得竖向地震动P-Δ效应的放大作用与体系自振周期的关系。以上分析可知，当体系自振周期一定时P-Δ效应放大系数的离散性较小，所以可以用自振周期为一定时不同台站强震记录放大系数的均值作为P-Δ效应放大系数的代表值，从而建立放大系数谱，建立步骤如下：
(1) 设定不同的自振周期，分别为Tk=0.02×k(k=1，2，…，200)。
(2) 对于所设定的不同的自振周期，分别计算每个台站地震记录的P-Δ效应放大系数，即得到βi(Tk)，其表示第i个台站的强震记录在自振周期为Tk时的P-Δ效应放大系数。
(3) 当体系自振周期为Tk时，求得不同台站强震记录放大系数的均值，即u[β(Tk)]，进而求得不同自振周期条件下，其放大系数的均值u[β(Tk)]。
(4) 绘制放大系数曲线，横坐标为Tk，纵坐标为u[β(Tk)]，基于所得曲线利用最小二乘法拟合，得到规准化后的放大系数谱。
3.2 放大系数谱的建立
建立近断层竖向地震P-Δ效应的放大系数谱，需先求得Tk-u[β(Tk)]曲线，然后进行最小二乘拟合。为了方便工程应用，拟合函数选用线性函数进行。从Tk-u[β(Tk)]曲线中可以看出，在自振周期Tk < 2s时放大系数几乎都小于1.1，曲线趋近于一条斜率为零的直线，在自振周期Tk > 2s时放大系数β > 1.1，P-Δ效应具有明显的放大作用，β随Tk的变化趋近于单调上升的线性函数曲线，所以对放大系数规准谱曲线以Tk=2s为分界点进行分段拟合。利用最小二乘法进行分段拟合并经过简化处理得到规准化后的放大系数谱，如图 5所示。
图 5 竖向地震动P-Δ效应的放大系数谱Figure 5. Amplification spectra of P-Δ effect for vertical ground motion进一步拟合放大系数谱的数学关系，其关系表达式为式 (5)：
$$ \beta = \left\{ \begin{array}{l} {\rm{1}}.{\rm{05}},\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\; {\rm{0s}}< {T_k} \le {\rm{1}}.7{\rm{s}}\\ {\rm{0}}.{\rm{6}} \times {T_k} + {\rm{0}}.{\rm{03}},\;\;\;\;{\rm{1}}.{\rm{7s}}\; < {T_k} \le {\rm{4s}} \end{array} \right. $$ (5) 此公式可为近断层区域内抗震设计问题中考虑竖向地震作用P-Δ效应的参考公式，在结构抗震设计中可以与反应谱结合使用。
4. 结语
本文以汶川大地震近断层的强震数据为基础，对近断层竖向地震动所产生的P-Δ效应进行分析，结果如下：
(1) 汶川地震中相比于中远场区域，近断层区域内竖向地震作用所产生的P-Δ效应具有明显的放大作用，并且具有普遍性。P-Δ效应放大系数主要受体系自振周期的影响，当自振周期一定时，不同地震动的放大系数服从正态分布并且离散性较小，主要分布于均值附近。
(2) 建立了放大系数随体系自振周期变化的放大系数谱，从而为结构抗震设计提供了参考依据；认为在可能发生强烈地震的活断层附近区域内，结构抗震设计过程中应该考虑竖向地震动所产生P-Δ效应引起的放大作用，放大系数按照规准后的放大系数谱曲线确定，在结构抗震设计中，放大系数谱可以与反应谱结合使用。
(3) 由于中国大陆地区强震记录数量的限制，本文仅仅选择了汶川地震的近断层强震记录；随着近断层强震数据的增多，应根据发震断层与地质构造特点，建立适用于不同区域、不同地质场地条件的放大系数谱，从而使其在工程应用中日益完善。
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图 1 新西兰凯库拉MW 7.8地震地表破裂带与峰值加速度分布图1
F1：贺姆普斯（The Humps）断裂；F2：南里德尔（South Leader）断裂；F3：北里德尔（North Leader）断裂；F4：珲达里（Hundalee）断裂；F5：查威（Charwell）断裂；F6：鄱恩特肯（Point Kean）断裂；F7：上蔻海（Upper Kowhai）断裂；F8：约顿（Jordan）断裂；F9：帕帕提（Papatea）断裂；F10：菲德葛特（Fidget）断裂；F11：科科仁古（Kekerengu）断裂；F12：尼德斯（Needles）断裂
Figure 1. Distribution of the fault surface ruptures and peak acceleration of the Kaikoura MW 7.8 earthquake, New Zealand
图 2 科科仁古断裂上地震地表破裂带与建筑物破坏状况
（a）地震地表破裂分布图，底图为震前遥感影像，据Google Earth 2016年2月14日图像；（b）震后遥感影像，据Google Earth 2016年11月15日图像，红色箭头指示地震地表破裂分布位置；（c）、（d）、（e）为现场调查照片，拍摄地点参见图（b）
Figure 2. The building damage along earthquake fault surface rupture at the Kekerengu fault
图 4 帕帕提断裂北段地震地质灾害与房屋破坏状况
（a）地震地表破裂带分布图，底图为震前遥感影像，据Google Earth 2016年3月26日图像；（b）震后遥感影像，据Google Earth 2016年11月15日图像；（c）、（d）、（e）、（f）为现场调查照片，拍摄地点参见图（b）
Figure 4. The earthquake geological disasters and the building damage at the north section of the Papatea fault
图 5 帕帕提断裂中段地震地表破裂带与地震滑坡
（a）地震地表破裂带分布图，底图为震前遥感影像，据Google Earth2016年3月26日图像；（b）、（c）为震后遥感影像，据Google Earth2016年11月15日图像；（d）、（e）为现场调查照片，拍摄地点参见图（c）
Figure 5. The earthquake fault surface rupture and earthquake landslides at the central section of the Papatea fault
图 6 珲达里断裂与1号公路交汇处地震地表破裂带、崩塌与房屋破坏状况
（a）地震地表破裂带分布图，底图为震前遥感影像，据Google Earth2015年2月18日图像；（b）震后航空照片，据GNS；（c）、（d）、（e）、（f）为现场调查照片，拍摄地点参见图（b）
Figure 6. The earthquake fault surface ruptures, land-collapse and building damage at the intersection of Hundalee fault and Highway No.1
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