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2019年 14卷 第3期
2019, 14(3): 465-476.
doi: 10.11899/zzfy20190301
摘要
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摘要:
采用动力时程法开展了拱形与矩形断面地铁车站结构地震反应的研究，分析了拱形断面和矩形断面地铁车站结构的关键截面在地震作用下的内力及变形的差异。结果表明：相比于矩形断面车站结构，拱形断面车站结构顶板边缘处和侧墙顶端的弯矩明显减小，车站侧墙顶端和顶板边缘处因承受弯矩过大而发生破坏的可能降低；内柱截面的轴压比明显减小，且与侧墙的轴压比差异显著减小，受力分配更为合理；拱形车站结构顶、底板的相对位移、内柱和侧墙的位移角相对较小。在已模拟的工况下拱形车站内力分布形式更为合理，水平变形相对较小，更有利于抗震。
采用动力时程法开展了拱形与矩形断面地铁车站结构地震反应的研究，分析了拱形断面和矩形断面地铁车站结构的关键截面在地震作用下的内力及变形的差异。结果表明：相比于矩形断面车站结构，拱形断面车站结构顶板边缘处和侧墙顶端的弯矩明显减小，车站侧墙顶端和顶板边缘处因承受弯矩过大而发生破坏的可能降低；内柱截面的轴压比明显减小，且与侧墙的轴压比差异显著减小，受力分配更为合理；拱形车站结构顶、底板的相对位移、内柱和侧墙的位移角相对较小。在已模拟的工况下拱形车站内力分布形式更为合理，水平变形相对较小，更有利于抗震。
2019, 14(3): 477-488.
doi: 10.11899/zzfy20190302
摘要:
为进一步研究梁端局部无粘结钢筋混凝土悬臂梁的抗弯承载力，在理论分析的基础上，使用ABAQUS有限元软件对局部无粘结梁与完好梁的承载力进行了仿真对比分析。结果表明，当局部无粘结梁与完好梁的配筋方式及材料力学性能一致、受拉纵筋锚固良好且可进入屈服阶段时，局部无粘结梁与完好梁的应变分布和应力历程有着明显的差异；局部无粘结梁的极限承载力高于完好梁；随着荷载的增加，无粘结梁的承载机理呈现出明显的“拱效应”。通过梁与拱的共同作用，建立了梁端局部无粘结钢筋混凝土梁抗弯承载力计算公式。
为进一步研究梁端局部无粘结钢筋混凝土悬臂梁的抗弯承载力，在理论分析的基础上，使用ABAQUS有限元软件对局部无粘结梁与完好梁的承载力进行了仿真对比分析。结果表明，当局部无粘结梁与完好梁的配筋方式及材料力学性能一致、受拉纵筋锚固良好且可进入屈服阶段时，局部无粘结梁与完好梁的应变分布和应力历程有着明显的差异；局部无粘结梁的极限承载力高于完好梁；随着荷载的增加，无粘结梁的承载机理呈现出明显的“拱效应”。通过梁与拱的共同作用，建立了梁端局部无粘结钢筋混凝土梁抗弯承载力计算公式。
2019, 14(3): 489-500.
doi: 10.11899/zzfy20190303
摘要:
本文基于小波包技术的随机地震动模拟方法，提出一种改进的参数化随机近断层脉冲型地震动模拟方法。然后，通过识别和提取近断层脉冲型地震动数据库中脉冲型地震动的特征参数，建立了基于震源、传播路径和场地特征等参数的脉冲模型参数预测方程。最后，通过模拟实际记录和误差分析检验了改进的模拟方法的有效性。结果表明：应用改进的模拟方法得到的地震动时程无论在波形、频率特性还是峰值上均与实际记录具有较好的一致性。改进的模拟方法在保留地震动时频非平稳性的基础上，能够有效地提高近断层脉冲型地震动的模拟效果，并且能够很好地体现脉冲型地震动的主要特征。
本文基于小波包技术的随机地震动模拟方法，提出一种改进的参数化随机近断层脉冲型地震动模拟方法。然后，通过识别和提取近断层脉冲型地震动数据库中脉冲型地震动的特征参数，建立了基于震源、传播路径和场地特征等参数的脉冲模型参数预测方程。最后，通过模拟实际记录和误差分析检验了改进的模拟方法的有效性。结果表明：应用改进的模拟方法得到的地震动时程无论在波形、频率特性还是峰值上均与实际记录具有较好的一致性。改进的模拟方法在保留地震动时频非平稳性的基础上，能够有效地提高近断层脉冲型地震动的模拟效果，并且能够很好地体现脉冲型地震动的主要特征。
2019, 14(3): 501-512.
doi: 10.11899/zzfy20190304
摘要:
以汶川地震宏观震中映秀镇(实际烈度Ⅺ度)中裂而未倒且保存较完好的漩口中学南西栋教师宿舍楼为原型，采用有限元软件ABAQUS进行建模分析，研究构造柱布置数量、砂浆强度对砌体结构抗震能力的影响。分别通过改变构造柱布置数量和砂浆强度等级，建立3个模型进行对比分析，选取底层间位移角最大值作为衡量标准。研究结果表明：在遭遇烈度不高于Ⅷ度的地震时，构造柱的作用微乎其微，其布置数量的多少对砌体结构抗震能力的增加效果不明显；在遭遇烈度高于Ⅷ度的地震时，构造柱作用能够显现出来，其布置数量的增加能够有效增加砌体结构的抗震能力；砌体结构的抗震性能随砂浆强度等级的增加而提高。
以汶川地震宏观震中映秀镇(实际烈度Ⅺ度)中裂而未倒且保存较完好的漩口中学南西栋教师宿舍楼为原型，采用有限元软件ABAQUS进行建模分析，研究构造柱布置数量、砂浆强度对砌体结构抗震能力的影响。分别通过改变构造柱布置数量和砂浆强度等级，建立3个模型进行对比分析，选取底层间位移角最大值作为衡量标准。研究结果表明：在遭遇烈度不高于Ⅷ度的地震时，构造柱的作用微乎其微，其布置数量的多少对砌体结构抗震能力的增加效果不明显；在遭遇烈度高于Ⅷ度的地震时，构造柱作用能够显现出来，其布置数量的增加能够有效增加砌体结构的抗震能力；砌体结构的抗震性能随砂浆强度等级的增加而提高。
2019, 14(3): 513-523.
doi: 10.11899/zzfy20190305
摘要:
地震动参数衰减关系描述了地震动参数随震级和距离等因素的变化情况，选取合适的地震动衰减关系是地震危险性分析中确定工程场地地震动参数的关键环节。本文收集、整理和分析了中国西部地区2012年3月9日—2017年9月16日间发生的42次地震事件中获取的强震动记录资料，并选择了3个国际上基于不同地区强震动记录数据建立的地震动加速度衰减关系(ASB11、SCEMY97和LLCS11)，开展了加速度衰减关系计算结果与中国西部强震动记录值的对比研究。比较了衰减关系峰值加速度的预测中值与实际记录值之间的差异，并分析了其残差随震级和距离的变化。得到了以下结论：①相比于SCEMY97和LLCS11，ASB11更适合于中国西部地区；②研究中国西部地区的衰减关系时，有必要考虑高频地震动的震级饱和现象。同时，对于如何修正已有衰减关系以使其更适合于中国西部地区给出了相应的建议。
地震动参数衰减关系描述了地震动参数随震级和距离等因素的变化情况，选取合适的地震动衰减关系是地震危险性分析中确定工程场地地震动参数的关键环节。本文收集、整理和分析了中国西部地区2012年3月9日—2017年9月16日间发生的42次地震事件中获取的强震动记录资料，并选择了3个国际上基于不同地区强震动记录数据建立的地震动加速度衰减关系(ASB11、SCEMY97和LLCS11)，开展了加速度衰减关系计算结果与中国西部强震动记录值的对比研究。比较了衰减关系峰值加速度的预测中值与实际记录值之间的差异，并分析了其残差随震级和距离的变化。得到了以下结论：①相比于SCEMY97和LLCS11，ASB11更适合于中国西部地区；②研究中国西部地区的衰减关系时，有必要考虑高频地震动的震级饱和现象。同时，对于如何修正已有衰减关系以使其更适合于中国西部地区给出了相应的建议。
2019, 14(3): 524-534.
doi: 10.11899/zzfy20190306
摘要:
基于功能可快速恢复的抗震韧性设计目标，结合提升中柱水平变形能力的地下结构抗震截断柱技术，提出了可有效避免由于柱脚应力集中产生的破坏和震后可快速更换的地下结构中柱设计思路，其中复合截断中柱与顶、底纵梁采用剪力销栓连接，柱脚部采用局部增强或增韧可更换材料进一步替代。采用数值模型分析了复合柱的承载力、变形能力以及柱脚采用不同材料时对复合柱变形和承载力的影响规律，并与整体现浇柱进行了对比。结果表明：一般截断柱的承载能力明显低于整体现浇柱，但其变形能力远远优于整体现浇柱。随着中柱变形的增加，一般截断柱中柱柱脚位置出现明显的“应力集中”现象，局部增强或增韧材料的采用可有效避免复合截断柱脚部因应力集中而产生的破坏，提高了复合截断柱的水平变形能力。
基于功能可快速恢复的抗震韧性设计目标，结合提升中柱水平变形能力的地下结构抗震截断柱技术，提出了可有效避免由于柱脚应力集中产生的破坏和震后可快速更换的地下结构中柱设计思路，其中复合截断中柱与顶、底纵梁采用剪力销栓连接，柱脚部采用局部增强或增韧可更换材料进一步替代。采用数值模型分析了复合柱的承载力、变形能力以及柱脚采用不同材料时对复合柱变形和承载力的影响规律，并与整体现浇柱进行了对比。结果表明：一般截断柱的承载能力明显低于整体现浇柱，但其变形能力远远优于整体现浇柱。随着中柱变形的增加，一般截断柱中柱柱脚位置出现明显的“应力集中”现象，局部增强或增韧材料的采用可有效避免复合截断柱脚部因应力集中而产生的破坏，提高了复合截断柱的水平变形能力。
2019, 14(3): 535-554.
doi: 10.11899/zzfy20190307
摘要:
为了进一步完善Q460钢材在抗震设计规范中相关限值的要求，本文利用有限元软件ABAQUS，以轴压比、翼缘宽厚比、腹板高厚比和壁板宽厚比为变量，建立了共48根“工”字型框架柱和“箱”型框架柱，分析了其抗震性能。结果表明：翼缘宽厚比对框架柱的能量耗散系数影响较小；能量耗散系数随轴压比、腹板高厚比（“工”字型）和壁板宽厚比（“箱”型）增大而明显减小；框架柱的极限承载力随轴压比的减小及壁板宽厚比和翼缘宽厚比的增大而逐渐增大，当腹板高厚比接近规范限值时，承载力下降趋势明显增大。与采用Q235钢材的框架柱相比，Q460钢材框架柱的延性较小，仅为2左右；当采用Q460钢材时，“工”字型框架柱的极限位移角限值建议取为0.03，“箱”型框架柱的极限位移角限值建议取为0.032。规范中对翼缘宽厚比限值的规定偏于保守，其值最大可取至9。无论是“工”字型框架柱还是“箱”型框架柱，其腹板高厚比均不宜过大。Q460钢材框架柱的刚度退化率随轴压比的增大而增强，且翼缘宽厚比越大，腹板高厚比越小，柱的初始刚度越大，刚度退化程度越明显。
为了进一步完善Q460钢材在抗震设计规范中相关限值的要求，本文利用有限元软件ABAQUS，以轴压比、翼缘宽厚比、腹板高厚比和壁板宽厚比为变量，建立了共48根“工”字型框架柱和“箱”型框架柱，分析了其抗震性能。结果表明：翼缘宽厚比对框架柱的能量耗散系数影响较小；能量耗散系数随轴压比、腹板高厚比（“工”字型）和壁板宽厚比（“箱”型）增大而明显减小；框架柱的极限承载力随轴压比的减小及壁板宽厚比和翼缘宽厚比的增大而逐渐增大，当腹板高厚比接近规范限值时，承载力下降趋势明显增大。与采用Q235钢材的框架柱相比，Q460钢材框架柱的延性较小，仅为2左右；当采用Q460钢材时，“工”字型框架柱的极限位移角限值建议取为0.03，“箱”型框架柱的极限位移角限值建议取为0.032。规范中对翼缘宽厚比限值的规定偏于保守，其值最大可取至9。无论是“工”字型框架柱还是“箱”型框架柱，其腹板高厚比均不宜过大。Q460钢材框架柱的刚度退化率随轴压比的增大而增强，且翼缘宽厚比越大，腹板高厚比越小，柱的初始刚度越大，刚度退化程度越明显。
2019, 14(3): 555-563.
doi: 10.11899/zzfy20190308
摘要:
利用有限元软件SAP2000建立了某公路简支梁桥的有限元模型，以7条典型强震记录为输入，研究了公路简支梁桥的地震能量响应及其分配规律。结果表明：①地基柔性效应对公路简支梁桥的地震能量响应及其分配规律的影响较小；②当场地土质变软时，地震总输入能、结构阻尼耗能和结构阻尼耗能比均呈递增趋势，而结构滞回耗能和结构滞回耗能比则不断减小，即地基土体作为桥梁动力系统的一部分，增大了系统阻尼，并分担了部分非弹性变形；③随着PGA增大，输入结构的地震能量也增加，导致塑性铰的非弹性变形增加，即结构滞回耗能和结构阻尼耗能增大。
利用有限元软件SAP2000建立了某公路简支梁桥的有限元模型，以7条典型强震记录为输入，研究了公路简支梁桥的地震能量响应及其分配规律。结果表明：①地基柔性效应对公路简支梁桥的地震能量响应及其分配规律的影响较小；②当场地土质变软时，地震总输入能、结构阻尼耗能和结构阻尼耗能比均呈递增趋势，而结构滞回耗能和结构滞回耗能比则不断减小，即地基土体作为桥梁动力系统的一部分，增大了系统阻尼，并分担了部分非弹性变形；③随着PGA增大，输入结构的地震能量也增加，导致塑性铰的非弹性变形增加，即结构滞回耗能和结构阻尼耗能增大。
2019, 14(3): 564-573.
doi: 10.11899/zzfy20190309
摘要:
以复杂地质条件的西藏高原地区旁多水电站实际工程为背景，探讨了有限元法与无限元法在深覆盖层悬挂式防渗墙土石坝结构非线性动力分析中的差异，分析和比较了无限元法和有限元法在西藏高原旁多水电站土石坝结构三维模型地震动响应的计算结果，验证了引入无限元法模拟西藏高原地区地基中复杂地质条件下的无限域或半无限域问题的可靠性和精确性。结果表明：在西藏高原地区复杂地质条件下，无限元法相比有限元法能量弥散现象较为明显。通过分析得到了西藏高原具有深覆盖层坝体结构地震动响应的规律性分析结果，为无限元法在西藏高原地区此类工程中的应用提供参考。
以复杂地质条件的西藏高原地区旁多水电站实际工程为背景，探讨了有限元法与无限元法在深覆盖层悬挂式防渗墙土石坝结构非线性动力分析中的差异，分析和比较了无限元法和有限元法在西藏高原旁多水电站土石坝结构三维模型地震动响应的计算结果，验证了引入无限元法模拟西藏高原地区地基中复杂地质条件下的无限域或半无限域问题的可靠性和精确性。结果表明：在西藏高原地区复杂地质条件下，无限元法相比有限元法能量弥散现象较为明显。通过分析得到了西藏高原具有深覆盖层坝体结构地震动响应的规律性分析结果，为无限元法在西藏高原地区此类工程中的应用提供参考。
2019, 14(3): 574-583.
doi: 10.11899/zzfy20190310
摘要:
为减小结构震后残余位移，提高框架结构的震后可修复性，本文提出1种自复位耗能加固方法。以一典型框架结构为例，对比传统框架结构和采用自复位耗能装置加固框架结构的地震响应，并研究自复位耗能装置各参数对加固后结构抗震性能的影响。结果表明：采用自复位耗能装置加固框架结构可有效减小残余位移，但有可能增大结构内力响应；结构的残余位移随着弹簧刚度的增大而减小，结构的内力响应也随之增大；预拉力越大，结构内力响应增加越小，在实际工程中应对自复位加固装置的弹簧刚度和预拉力进行优化以获得最优的自复位加固效果。
为减小结构震后残余位移，提高框架结构的震后可修复性，本文提出1种自复位耗能加固方法。以一典型框架结构为例，对比传统框架结构和采用自复位耗能装置加固框架结构的地震响应，并研究自复位耗能装置各参数对加固后结构抗震性能的影响。结果表明：采用自复位耗能装置加固框架结构可有效减小残余位移，但有可能增大结构内力响应；结构的残余位移随着弹簧刚度的增大而减小，结构的内力响应也随之增大；预拉力越大，结构内力响应增加越小，在实际工程中应对自复位加固装置的弹簧刚度和预拉力进行优化以获得最优的自复位加固效果。
2019, 14(3): 584-590.
doi: 10.11899/zzfy20190311
摘要:
通过对钢纤维体积率为0和0.38%的双向板试件进行冲切试验，得到试件的破坏形态、钢筋和混凝土荷载-应变规律等，进而量化评估钢纤维掺量对钢筋混凝土桥面板冲切性能的影响。结果表明：钢纤维体积率为0与0.38%的试件相比，相同荷载作用下后者的钢筋、混凝土应变较小；首条裂缝的出现时间推迟；试件在冲切破坏时挠度变形较大且板底表面混凝土脱落较少。
通过对钢纤维体积率为0和0.38%的双向板试件进行冲切试验，得到试件的破坏形态、钢筋和混凝土荷载-应变规律等，进而量化评估钢纤维掺量对钢筋混凝土桥面板冲切性能的影响。结果表明：钢纤维体积率为0与0.38%的试件相比，相同荷载作用下后者的钢筋、混凝土应变较小；首条裂缝的出现时间推迟；试件在冲切破坏时挠度变形较大且板底表面混凝土脱落较少。
2019, 14(3): 591-599.
doi: 10.11899/zzfy20190312
摘要:
根据最新震害统计资料发现，非结构构件在地震中造成的经济损失远大于结构构件。非结构构件按照地震反应特征可分为位移敏感型构件和加速度敏感型构件。其中，位移敏感型构件的破坏多受层间位移角控制，主要采用拟静力试验进行研究；加速度敏感型构件的破坏多受楼面加速度的控制，主要采用振动台试验进行研究。室内管道系统是非结构构件的重要组成部分，室内管道系统中的立管和水平管分别属于位移敏感型和加速度敏感型构件。本文系统地论述了近年来国内外学者开展的关于室内管道系统的抗震研究工作，并对室内管道系统下一步的研究工作提出了建议。
根据最新震害统计资料发现，非结构构件在地震中造成的经济损失远大于结构构件。非结构构件按照地震反应特征可分为位移敏感型构件和加速度敏感型构件。其中，位移敏感型构件的破坏多受层间位移角控制，主要采用拟静力试验进行研究；加速度敏感型构件的破坏多受楼面加速度的控制，主要采用振动台试验进行研究。室内管道系统是非结构构件的重要组成部分，室内管道系统中的立管和水平管分别属于位移敏感型和加速度敏感型构件。本文系统地论述了近年来国内外学者开展的关于室内管道系统的抗震研究工作，并对室内管道系统下一步的研究工作提出了建议。
2019, 14(3): 600-616.
doi: 10.11899/zzfy20190313
摘要:
色尔腾山山前断裂位于鄂尔多斯块体西北角，控制着临河凹陷（河套盆地西部）的持续沉降。对色尔腾山山前断裂东段与西段转折处构造演化模式的研究，有助于提高对正断层演化规律和区域地震风险的认识。本文在研究区大比例尺活动断裂填图的基础上，通过对重点区域进行无人机微地貌的测量、探槽开挖、钻孔资料与第四纪测年等方法获取数据，并运用构造地质学、地貌学和沉积地层学等理论，综合探讨断层转折处的构造演化模式及地震危险性。通过研究认为，近东西走向的色尔腾山山前断裂西段与北西走向的东段间以三角状的转换斜坡相连。现今的转折点为应力的积累区，具有较高的地震风险。水平拉伸力的持续作用使断层不断向盆地一侧迁移，同时使断裂转折部位更加平滑。
色尔腾山山前断裂位于鄂尔多斯块体西北角，控制着临河凹陷（河套盆地西部）的持续沉降。对色尔腾山山前断裂东段与西段转折处构造演化模式的研究，有助于提高对正断层演化规律和区域地震风险的认识。本文在研究区大比例尺活动断裂填图的基础上，通过对重点区域进行无人机微地貌的测量、探槽开挖、钻孔资料与第四纪测年等方法获取数据，并运用构造地质学、地貌学和沉积地层学等理论，综合探讨断层转折处的构造演化模式及地震危险性。通过研究认为，近东西走向的色尔腾山山前断裂西段与北西走向的东段间以三角状的转换斜坡相连。现今的转折点为应力的积累区，具有较高的地震风险。水平拉伸力的持续作用使断层不断向盆地一侧迁移，同时使断裂转折部位更加平滑。
2019, 14(3): 617-627.
doi: 10.11899/zzfy20190314
摘要:
丽江-小金河断裂与锦屏山断裂共同控制着青藏高原东南边界，研究该断裂的滑动速率有助于理解青藏高原东南缘区域变形模式。本文通过高分辨率遥感影像解译与野外地质调查，发现该断裂错断了一系列河流阶地与洪积扇，且以左旋走滑为主兼具倾滑分量。通过无人机断错地貌测量与碳同位素断代，获得红星-尖山营断裂段全新世左旋走滑速率为（3.32±0.22）mm/a，垂直滑动速率为（0.35±0.02）mm/a；汝南-南溪断裂段北支全新世左旋走滑速率为（2.37±0.20）mm/a。
丽江-小金河断裂与锦屏山断裂共同控制着青藏高原东南边界，研究该断裂的滑动速率有助于理解青藏高原东南缘区域变形模式。本文通过高分辨率遥感影像解译与野外地质调查，发现该断裂错断了一系列河流阶地与洪积扇，且以左旋走滑为主兼具倾滑分量。通过无人机断错地貌测量与碳同位素断代，获得红星-尖山营断裂段全新世左旋走滑速率为（3.32±0.22）mm/a，垂直滑动速率为（0.35±0.02）mm/a；汝南-南溪断裂段北支全新世左旋走滑速率为（2.37±0.20）mm/a。
2019, 14(3): 628-639.
doi: 10.11899/zzfy20190315
摘要:
通过建立三维计算模型，对隐伏正断层在均匀错动、倾斜错动和翘倾错动方式下地表土体的应力路径、破裂和变形特征进行了研究。根据地表破裂临界值，分析了工程建设“避让带”的宽度和起始位置的变化特征。根据行业规范，提出工程建设“关注带”的确定方法，分析了“关注带”的宽度和起始位置的变化特征，得到以下主要结论：①在断层错动过程中，位于两侧的地表土体应力路径变化明显不同，下盘一侧和上盘一侧分别以三轴拉伸和三轴压缩为主；②地表强变形带与地表破裂带的分布并不一致，需要综合考虑等效塑性应变和总位移比2个指标来评价同震地表错动对建筑物的影响；③当隐伏断层错动的垂直位移达到3m时，工程建设“避让带”的宽度在10—90m范围内变化，受上覆土体厚度和断层倾角的影响最大，而工程建设“关注带”的宽度在150—400m范围内变化，受上覆土体的性质影响最大。
通过建立三维计算模型，对隐伏正断层在均匀错动、倾斜错动和翘倾错动方式下地表土体的应力路径、破裂和变形特征进行了研究。根据地表破裂临界值，分析了工程建设“避让带”的宽度和起始位置的变化特征。根据行业规范，提出工程建设“关注带”的确定方法，分析了“关注带”的宽度和起始位置的变化特征，得到以下主要结论：①在断层错动过程中，位于两侧的地表土体应力路径变化明显不同，下盘一侧和上盘一侧分别以三轴拉伸和三轴压缩为主；②地表强变形带与地表破裂带的分布并不一致，需要综合考虑等效塑性应变和总位移比2个指标来评价同震地表错动对建筑物的影响；③当隐伏断层错动的垂直位移达到3m时，工程建设“避让带”的宽度在10—90m范围内变化，受上覆土体厚度和断层倾角的影响最大，而工程建设“关注带”的宽度在150—400m范围内变化，受上覆土体的性质影响最大。
2019, 14(3): 640-651.
doi: 10.11899/zzfy20190316
摘要:
龙门山中北段位于青藏高原东缘，该区作为高原向东扩展的前缘部位，其地形与河流水系的演化记录了高原隆升与挤压扩展及其气候环境效应的各种信息。龙门山中北段构造活动有明显差异，从中段逆冲为主转化为北段的走滑为主，本文采用定量化地貌参数从构造地貌的角度揭示了区域构造活动的差异。龙门山中北段地貌因子（坡度、地形起伏度和条带状剖面）的阶梯状分布特点，显示了高原扩展的逆冲推覆特征，在中央断裂处构造抬升作用最强，同时显示出了南北向构造活动减弱的趋势，由中段的逆冲转换为北段逆冲兼走滑的形式。北川-映秀断裂两侧流域的HI值也显示了断裂上盘高、下盘低、沿走向减弱的趋势。综合分析认为，本区构造活动是地貌演化的主控因素，龙门山中北段地形存在差异，北川-映秀断裂两侧的小流域地貌指数分析显示，构造抬升活动自南向北减弱，中段以逆冲为主，北段为逆冲兼走滑。
龙门山中北段位于青藏高原东缘，该区作为高原向东扩展的前缘部位，其地形与河流水系的演化记录了高原隆升与挤压扩展及其气候环境效应的各种信息。龙门山中北段构造活动有明显差异，从中段逆冲为主转化为北段的走滑为主，本文采用定量化地貌参数从构造地貌的角度揭示了区域构造活动的差异。龙门山中北段地貌因子（坡度、地形起伏度和条带状剖面）的阶梯状分布特点，显示了高原扩展的逆冲推覆特征，在中央断裂处构造抬升作用最强，同时显示出了南北向构造活动减弱的趋势，由中段的逆冲转换为北段逆冲兼走滑的形式。北川-映秀断裂两侧流域的HI值也显示了断裂上盘高、下盘低、沿走向减弱的趋势。综合分析认为，本区构造活动是地貌演化的主控因素，龙门山中北段地形存在差异，北川-映秀断裂两侧的小流域地貌指数分析显示，构造抬升活动自南向北减弱，中段以逆冲为主，北段为逆冲兼走滑。
2019, 14(3): 652-661.
doi: 10.11899/zzfy20190317
摘要:
天全-荥经断裂是青藏高原东南缘的1条晚第四纪且活动资料较少的断裂，在2008年汶川M 8.0地震之后，龙门山断裂带西南端未来的地震危险性受到关注。对天全-荥经断裂晚第四纪活动特征的获取有助于理解该区地震危险性的评价。通过遥感影像解译，结合野外调查和断错地貌测量，分析了天全-荥经断裂在荥经下坝村至桂花村切过荥经河河谷晚第四纪地貌区的活动证据。断裂沿线形成冲积扇断错、阶地坎断错和断坎等地貌，并沿断裂发育滑坡。晚第四纪以来断裂以左旋走滑活动为主，其中T2/T2'阶地坎被左旋断错22—24m。利用荥经河阶地与青衣江河流阶地对比，认为该断裂20—40ka以来左旋走滑速率为0.6—1.1mm/a。仍需要从古地震等方面开展工作，来进一步确定天全-荥经断裂的地震危险性。
天全-荥经断裂是青藏高原东南缘的1条晚第四纪且活动资料较少的断裂，在2008年汶川M 8.0地震之后，龙门山断裂带西南端未来的地震危险性受到关注。对天全-荥经断裂晚第四纪活动特征的获取有助于理解该区地震危险性的评价。通过遥感影像解译，结合野外调查和断错地貌测量，分析了天全-荥经断裂在荥经下坝村至桂花村切过荥经河河谷晚第四纪地貌区的活动证据。断裂沿线形成冲积扇断错、阶地坎断错和断坎等地貌，并沿断裂发育滑坡。晚第四纪以来断裂以左旋走滑活动为主，其中T2/T2'阶地坎被左旋断错22—24m。利用荥经河阶地与青衣江河流阶地对比，认为该断裂20—40ka以来左旋走滑速率为0.6—1.1mm/a。仍需要从古地震等方面开展工作，来进一步确定天全-荥经断裂的地震危险性。
2019, 14(3): 662-676.
doi: 10.11899/zzfy20190318
摘要:
基于前人研究成果以及现场的实测结果，采用卓资山露天钼矿微震监测项目产出资料，提取了5类微震事件的波形特征和时频特征。波形特征显示：微地震的振幅、辐射均匀性和频率变化特征表明微地震是由于岩层受到单力偶和剪切力作用破裂而产生；爆破具有P波初动方向向上、S波不易识别的特点，包含“初震段、主震段、尾波段”三段变化形态；小型边坡滑坡波事件属楔体滑坡，是由多个“加速—缓冲—终止”构成，波形是由包络线呈“V”字形的多组脉冲波列组成；机械开采震动事件具有自振能量不变、脉冲幅度相差很大、持续时间间隔不确定的特点；运输车辆波形振幅具有形态“弱—强—弱”、等频率、包络线呈多段纺锤形的特征。时频空间分布可以分为相对独立、界限分明的两类：一类包含微地震、爆破、机械开采、小型边坡滑坡事件，另一类只包含车辆运输事件。
基于前人研究成果以及现场的实测结果，采用卓资山露天钼矿微震监测项目产出资料，提取了5类微震事件的波形特征和时频特征。波形特征显示：微地震的振幅、辐射均匀性和频率变化特征表明微地震是由于岩层受到单力偶和剪切力作用破裂而产生；爆破具有P波初动方向向上、S波不易识别的特点，包含“初震段、主震段、尾波段”三段变化形态；小型边坡滑坡波事件属楔体滑坡，是由多个“加速—缓冲—终止”构成，波形是由包络线呈“V”字形的多组脉冲波列组成；机械开采震动事件具有自振能量不变、脉冲幅度相差很大、持续时间间隔不确定的特点；运输车辆波形振幅具有形态“弱—强—弱”、等频率、包络线呈多段纺锤形的特征。时频空间分布可以分为相对独立、界限分明的两类：一类包含微地震、爆破、机械开采、小型边坡滑坡事件，另一类只包含车辆运输事件。
2019, 14(3): 677-685.
doi: 10.11899/zzfy20190319
摘要:
不同资料和方法给出的2019年6月17日四川长宁6.0级地震震源机制解存在较大差异，为了找到1个合适的震源机制解来研究此次地震的发震方式，通过数学方法得到了与现有震源机制解差别最小的中心震源机制解，节面I的走向、倾角、滑动角分别为194.78°、52.68°和139.16°，节面Ⅱ的走向、倾角、滑动角分别为312.44°、58.67°和45.22°，根据本次地震余震分布拟合得到的断层面的走向为312.17°，与中心震源机制的节面Ⅱ走向一致，因而推断节面Ⅱ为本次地震的发震断层面。之后，利用此次地震之前震源区地震的震源机制解，反演了震源区的震前构造应力场。结果表明，长宁6.0级地震的中心震源机制解和震源区震前应力场均为逆冲型为主兼走滑分量的类型，震前应力场压轴为NWW—SEE向，中间轴为NNE—SSW向，两轴倾角接近水平，而张轴较陡，表现为逆冲型的应力场。将反演得到的应力场投影到中心震源机制解给出的与余震分布一致的节面上，发现中心震源机制解的滑动角和应力场预测的滑动角差别仅为13.45°，表明此次地震受背景应力场控制而发生在先存的薄弱面上。
不同资料和方法给出的2019年6月17日四川长宁6.0级地震震源机制解存在较大差异，为了找到1个合适的震源机制解来研究此次地震的发震方式，通过数学方法得到了与现有震源机制解差别最小的中心震源机制解，节面I的走向、倾角、滑动角分别为194.78°、52.68°和139.16°，节面Ⅱ的走向、倾角、滑动角分别为312.44°、58.67°和45.22°，根据本次地震余震分布拟合得到的断层面的走向为312.17°，与中心震源机制的节面Ⅱ走向一致，因而推断节面Ⅱ为本次地震的发震断层面。之后，利用此次地震之前震源区地震的震源机制解，反演了震源区的震前构造应力场。结果表明，长宁6.0级地震的中心震源机制解和震源区震前应力场均为逆冲型为主兼走滑分量的类型，震前应力场压轴为NWW—SEE向，中间轴为NNE—SSW向，两轴倾角接近水平，而张轴较陡，表现为逆冲型的应力场。将反演得到的应力场投影到中心震源机制解给出的与余震分布一致的节面上，发现中心震源机制解的滑动角和应力场预测的滑动角差别仅为13.45°，表明此次地震受背景应力场控制而发生在先存的薄弱面上。
2019, 14(3): 686-697.
doi: 10.11899/zzfy20190320
摘要:
本文利用CHAOS-6地磁场模型计算1997—2016年中国大陆地区34个地磁台站模型值，分析比较模型计算值与台站实测值之间的差异，利用国际参考场模型IGRF12计算结果进行佐证。结果表明：地磁异常场模量△T作为地磁台站观测环境的一种标志，年变化显示：①中国大陆地区34个地磁基准台绝大部分位于地磁正常区或弱磁异常区，只有少数几个地磁台位于强磁异常区；②判断1个地磁台的地磁场环境，只测量总强度（F）是不够的，必须进行三分量绝对观测，利用地磁异常场模量△T评价地磁台的地磁场环境更全面、更科学合理。
本文利用CHAOS-6地磁场模型计算1997—2016年中国大陆地区34个地磁台站模型值，分析比较模型计算值与台站实测值之间的差异，利用国际参考场模型IGRF12计算结果进行佐证。结果表明：地磁异常场模量△T作为地磁台站观测环境的一种标志，年变化显示：①中国大陆地区34个地磁基准台绝大部分位于地磁正常区或弱磁异常区，只有少数几个地磁台位于强磁异常区；②判断1个地磁台的地磁场环境，只测量总强度（F）是不够的，必须进行三分量绝对观测，利用地磁异常场模量△T评价地磁台的地磁场环境更全面、更科学合理。
